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1、混凝土结构设计原理,第5章 受压构件的承载力计算,制 作 人：周 勇,受压构件,当轴向压力作用于截面形心时，称为轴心受压构件。（1）对于匀质材料的受压构件，当纵向压力的作用线与构件截面形心重合时，为轴心受压构件，否则为偏心受压；（2）对于钢筋混凝土构件，只有当截面上受压应力的合力与纵向外力的作用线重合时，为轴心受压，否则为偏心受压。但为应用方便，利用纵向外力的作用线与受压构件混凝土截面形心是否重合来判断轴心受压还是偏心受压。在实际结构中，通常由于施工制造的误差、荷载作用位置的不确定性、混凝土质量的不均匀性等原因，往往存在一定的初始偏心距，因此，理想的轴心受压构件几乎是不存在的。但有些构件，如以
2、恒载为主的等跨多层房屋的内柱、桁架中的受压腹杆等，主要承受轴向压力，可近似按轴心受压构件计算。,若纵向外力作用线不与构件轴线重合或同时作用有轴力和弯矩的受力构件称为偏心受力构件。当偏心外力为压力时，则为偏心受压构件。按照偏心力在截面上作用位置的不同又分为单向偏心受压构件和双向偏心受压构件。,本章重点,掌握受压构件的构造要求。掌握轴心受压构件的受力特点及承载力计算方法。重点掌握普通配箍构件轴心受压构件的计算；理解配置螺旋箍筋轴压构件承载力提高的原理。掌握偏心受压构件的受力特性；两类偏压构件的特点与判别；受压构件纵向弯曲的影响。掌握矩形截面非对称和对称偏心受压构件的正截面承载力的计算公式、适用条件
3、及公式应用。一般掌握I形截面对称配筋偏压构件的承载力计算。了解截面承载力N与M的关系。了解偏心受压构件斜截面承载力的计算。,5.1.1 截面型式和尺寸,5.1,受压构件的一般构造,一般采用矩形截面，单层工业厂房的预制柱常采用工字形截面。圆形截面主要用于桥墩、桩和公共建筑中的柱。柱的截面尺寸不宜过小，一般应控制在l0/b30及l0/h25。当柱截面的边长在600mm以下时，一般以50mm为模数，边长在600mm以上时，以100mm为模数。,5.1.2 材料的强度等级,混凝土：受压构件的承载力主要取决于混凝土强度，一般应采用强度等级较高的混凝土。目前我国一般结构中柱的混凝土强度等级常用C25C40
4、，在高层建筑中，C50C60级混凝土也经常使用。钢筋：通常采用HRB335级和HRB400级钢筋，不宜过高。,5.1.3 纵筋的构造要求,纵向钢筋配筋率过小时，纵筋对柱的承载力影响很小，接近于素混凝土柱，纵筋不能起到防止混凝土受压脆性破坏的缓冲作用。同时考虑到实际结构中存在偶然附加弯矩的作用（垂直于弯矩作用平面），以及收缩和温度变化产生的拉应力，规定了受压钢筋的最小配筋率。规范规定，轴心受压构件、偏心受压构件全部纵向钢筋的配筋率不应小于0.6%；一侧受压钢筋的配筋率不应小于0.2%，受拉钢筋最小配筋率的要求同受弯构件。另一方面，考虑到施工布筋不致过多影响混凝土的浇筑质量，全部纵筋配筋率不宜超过
5、5%。全部纵向钢筋的配筋率按r=(As+As)/A计算，一侧受压钢筋的配筋率按r=As/A计算，其中A为构件全截面面积。,柱中纵向受力钢筋的的直径d不宜小于12mm，且选配钢筋时宜根数少而粗，但对矩形截面根数不得少于4根，圆形截面根数不宜少于8根，且不应少于6根，且应沿周边均匀布置。当柱为竖向浇筑混凝土时，纵筋的净距不应小于50mm。对水平浇筑的预制柱，其纵向钢筋的最小净间距应按梁的相关规定取值。截面各边纵筋的中距不应大于300mm。对矩形截面柱，当截面高度h600mm时，在柱侧面应设置直径1016mm的纵向构造钢筋，并相应设置复合箍筋或拉筋。,5.1.4 箍筋的构造要求,受压构件中箍筋应采用
6、封闭式，其直径不应小于d/4，且不应小于6mm，此处d为纵筋的最大直径。箍筋间距对绑扎钢筋骨架，箍筋间距不应大于15d；对焊接钢筋骨架不应大于20d（d为纵筋的最小直径）且不应大于400mm，也不应大于截面短边尺寸。当柱中全部纵筋的配筋率超过3%，箍筋直径不应小于8mm，且箍筋末端应作成135的弯钩，弯钩末端平直段长度不应小于10倍箍筋直径，或焊成封闭式；箍筋间距不应大于10倍纵筋最小直径，也不应大于200mm。当柱截面短边大于400mm，且各边纵筋配置根数超过3根时，或当柱截面短边不大于400mm，但各边纵筋配置根数超过4根时，应设置复合箍筋。对截面形状复杂的柱，不得采用具有内折角的箍筋，以
7、避免箍筋受拉时产生向外的拉力，使折角处混凝土破损。,间接钢筋的间距s不应大于dcor/5，且不应大于80mm，同时为方便施工，s也不应小于40mm。间接钢筋的直径不应小于d/6，且不应小于6mm，其中d为纵向钢筋的最大直径。,5.2,轴心受压构件正截面受压承载力计算,普通箍筋柱：箍筋的作用？纵筋的作用？,箍筋的作用：（1）保证纵筋不失稳；（2）使构件延性大大增加。纵筋的作用：（1）防止偶然的冲击作用引起柱子突然断裂破坏；（2）改善轴心受压构件的塑性变形能力，能吸收更多的能量。螺旋箍筋柱：箍筋的形状为圆形，且间距较密，其作用在于约束核心混凝土，提高混凝土的强度和抗压变形能力。,5.2.1 轴心受
8、压普通箍筋柱的正截面受压承载力计算,（一）轴心受压短柱的破坏形态及其应力重分布,柱(受压构件),l0/i 28 l0/b 8 l0/d 7,l0/i 28,短柱,长柱,第一阶段：加载至钢筋屈服,第二阶段：钢筋屈服至混凝土压碎,1.短柱试验研究,短柱：混凝土压碎，钢筋压屈,2.短柱受压截面分析的基本方程,平衡方程,变形协调方程,物理方程,轴心受压短柱中，当钢筋的强度超过400N/mm2时，其强度得不到充分发挥,当0=0.002时，混凝土压碎，柱达到最大承载力,（二）轴心受压长柱的破坏形态及其应力重分布,长柱：构件压屈,混凝土结构设计规范中，为安全计，取值小于上述结果，详见教材表5.3。,（三）轴
9、心受压正截面承载力计算,轴心受压短柱,轴心受压长柱,j 稳定系数，反映受压构件的承载力随长细比增大而降低的现象。,=Nul/Nus 1.0,l0 构件的计算长度，与构件端部的支承条件有关。,两端铰支,一端固定，一端铰支,两端固定,一端固定，一端自由,实际结构按规范规定取值，具体可参考教材表5.1和表5.2。,1.0l,0.7l,0.5l,2.0l,全部纵向受压钢筋面积；,构件截面面积，当纵向钢筋配筋率大于3%时，A采用；,0.9 为了保持与偏心受压构件正截面承载力计算具有相近的可靠度而引进的系数。,钢筋抗压强度设计值；,混凝土轴心抗压强度设计值；,当现浇钢筋混凝土轴压构件截面长边或直径小于30
10、0mm时，混凝土强度设计值应乘以系数0.8。,（四）普通箍筋的轴压柱承载力计算的两类问题,截面设计：,强度校核：,min,Nu=0.9(Asf y+fcA),安全,已知：bh，fc，f y，l0，N，求As,已知：bh，fc，f y，l0，As，求Nu,min=0.6%？,当Nu N,（五）桥涵工程中配有普通箍筋的轴压柱承载力,稳定系数；,混凝土抗压强度设计值；,纵向受压钢筋抗压强度设计值。,5.2.2 轴心受压螺旋箍筋柱的正截面受压承载力计算,1.配筋形式,螺旋箍筋柱 和 焊接环筋柱,应用：仅在轴向受力较大，而截面尺寸受到限制时采用。,2.试验研究,3.建筑工程中的螺旋箍筋轴压构件承载力计算
11、,约束混凝土的抗压强度,当箍筋屈服时径向压应力r达最大值,核心区混凝土的截面积,间接钢筋的换算面积,由右图所示水平方向力的平衡，得：,s,r,(,a),(,b,),达到极限状态时（保护层已剥落，不考虑）,根据轴向力平衡条件y=0可得：,间接钢筋对混凝土约束的折减系数a，当fcu,k50N/mm2时，取a=1.0；当fcu,k=80N/mm2时，取a=0.85，其间直线插值。,规范从提高安全度考虑，取可靠度调整系数0.9，规定：,5.10,采用螺旋箍筋可有效提高柱的轴心受压承载力，但在应用过程中应该注意以下事项：如螺旋箍筋配置过多，极限承载力提高过大，则会在远未达到极限承载力之前保护层产生剥落，
12、从而影响正常使用。即为了防止混凝土保护层过早脱落，规范规定：(5.10)式计算的N应满足 按螺旋箍筋计算的承载力不应大于按普通箍筋柱受压承载力的1.5倍。对长细比过大柱，由于纵向弯曲变形较大，截面不是全部受压，螺旋箍筋的约束作用得不到有效发挥。规范规定：对长细比l0/d大于12的柱，其可能产生的是失稳破坏，而非材料破坏，因此不考虑螺旋箍筋的约束作用。螺旋箍筋的约束效果与其截面面积Ass1和间距s有关，为保证有一定约束效果，规范规定：螺旋箍筋的换算面积Ass0不得小于全部纵筋As 面积的25%；螺旋箍筋的间距s不应大于dcor/5，且不应大于80mm，同时为方便施工，s也不应小于40mm。,4.
13、桥涵工程中的螺旋箍筋轴压构件承载力计算,5.3,偏心受压构件正截面的受力过程和破坏形态,偏心距e0=0时，轴心受压构件当e0时，即N=0时，受弯构件偏心受压构件的受力性能和破坏形态界于轴心受压构件和受弯构件。,大量试验表明：构件截面变形符合平截面假定，偏压构件的最终破坏是由于混凝土压碎而造成的。其影响因素主要与相对偏心距e0/h0的大小和所配钢筋数量有关。,破坏特征,1、受拉破坏（大偏心受压破坏）,As配筋合适,受拉破坏的破坏特征：截面受拉侧混凝土较早出现裂缝，As的应力随荷载增加发展较快，首先达到屈服强度。此后，裂缝迅速开展，受压区高度减小。最后受压侧钢筋As 受压屈服，压区混凝土压碎而达到
14、破坏。这种破坏具有明显预兆，变形能力较大，破坏特征与配有受压钢筋的适筋梁相似，承载力主要取决于受拉侧钢筋。形成这种破坏的条件是：相对偏心距e0/h0较大，且受拉侧纵向钢筋配筋率合适，通常称为大偏心受压。,2、受压破坏（小偏心受压破坏）,产生受压破坏的条件有两种情况：当相对偏心距e0/h0较小或很小，截面全部受压或大部分受压；或虽然相对偏心距e0/h0较大，但受拉侧纵向钢筋配置较多时。,As太多,受压破坏的破坏特征：截面受压侧混凝土和钢筋的受力较大。而受拉侧钢筋应力较小。当相对偏心距e0/h0很小时，“受拉侧”还可能出现“反向破坏”情况。截面最后是由于受压区混凝土首先压碎而达到破坏。承载力主要取
15、决于压区混凝土和受压侧钢筋，破坏时受压区高度较大，远侧钢筋可能受拉不屈服也可能受压，破坏具有脆性性质。受压破坏一般为偏心距较小的情况，故常称为小偏心受压，在设计中应予以避免。,3、受拉破坏和受压破坏的界限 即受拉钢筋屈服与受压区混凝土边缘极限压应变ecu同时达到。与适筋梁和超筋梁的界限情况类似。因此，其相对界限受压区高度仍为:,大小偏心受压的分界：,不同配筋偏心受压理论界限破坏,5.4,偏心受压构件的纵向弯曲影响,长细比在一定范围内时，属“材料破坏”，即截面材料强度耗尽的破坏；长细比较大时，构件由于纵向弯曲失去平衡，即“失稳破坏”。结论：构件长细比的加大会降低构件的正截面受压承载力；长细比较大
16、时，偏心受压构件的纵向弯曲引起不可忽略的二阶弯矩。,1、正截面受压破坏形式,2、附加偏心距和偏心距增大系数,由于施工误差、荷载作用位置的不确定性及材料的不均匀等原因，实际工程中不存在理想的轴心受压构件。为考虑这些因素的不利影响，引入附加偏心距ea，即在正截面受压承载力计算中，偏心距取计算偏心距e0=M/N与附加偏心距ea之和，称为初始偏心距ei,参考以往工程经验和国外规范，附加偏心距ea取20mm与h/30 两者中的较大值，此处h是指偏心方向的截面尺寸。,（1）附加偏心距,（2）偏心距增大系数,轴压构件中：,偏压构件中：,偏心距增大系数,偏心距增大系数,由于侧向挠曲变形，轴向力将产生二阶效应，
17、引起附加弯矩。对于长细比较大的构件，二阶效应引起附加弯矩不能忽略。图示典型偏心受压柱，跨中侧向挠度为 f。对跨中截面，轴力N的偏心距为ei+f，即跨中截面的弯矩为 M=N(ei+f)。在截面和初始偏心距相同的情况下，柱的长细比l0/h不同，侧向挠度 f 的大小不同，影响程度会有很大差别，将产生不同的破坏类型。,对于长细比l0/h5的短柱。侧向挠度 f 与初始偏心距ei相比很小。柱跨中弯矩M=N(ei+f)随轴力N的增加基本呈线性增长。直至达到截面承载力极限状态产生破坏。对短柱可忽略侧向挠度f的影响。,长细比5l0/h 30的中长柱。f 与ei相比已不能忽略。f 随轴力增大而增大，柱跨中弯矩M=
18、N(ei+f)的增长速度大于轴力N的增长速度。即M随N的增加呈明显的非线性增长。虽然最终在M和N的共同作用下达到截面承载力极限状态，但轴向承载力明显低于同样截面和初始偏心距情况下的短柱。因此，对于中长柱，在设计中应考虑侧向挠度 f 对弯矩增大的影响。,长细比l0/h 30的长柱侧向挠度 f 的影响已很大。在未达到截面承载力极限状态之前，侧向挠度 f 已呈不稳定发展。即柱的轴向荷载最大值发生在荷载增长曲线与截面承载力Nu-Mu相关曲线相交之前。这种破坏为失稳破坏，应进行专门计算。,偏心距增大系数,，,考虑徐变影响后，乘以增大系数1.25，得：,再考虑偏心距和长细比的影响，得：,1 考虑偏心距的变
19、化对截面曲率的修正系数。,2 考虑构件长细比对截面曲率的影响系数，长细比过大，可能发生失稳破坏。,当 e0 0.3h0时，大偏心 1=1.0,2=1.15 0.01l0/h 1.0,当构件长细比l0/h 5或l0/d 5 或l0/i 17.5，即视为短柱，取=1.0,5.5,偏心受压构件正截面承载力的一般计算公式,5.5.1 大小偏心受压破坏的截面应力计算简图,基本假定（同受弯构件）：偏心受压正截面受力分析方法与受弯情况相同，即仍采用以平截面假定为基础的计算理论。根据混凝土和钢筋的应力-应变关系，即可分析截面在压力和弯矩共同作用下受力全过程。对于正截面承载力的计算，同样可按受弯情况，不考虑受拉
20、区混凝土的抗拉强度，对受压区混凝土采用等效矩形应力图。等效矩形应力图的强度为a1fc，等效矩形应力图的高度与理论受压区高度的比值为b1。,5.5.2 附加偏心距、初始偏心距、偏心距增大系数,计算偏心距,附加偏心距,初始偏心距,偏心距增大系数,5.5.3 偏心受压构件正截面受压承载力的一般计算公式及其适用条件,大偏压：,小偏压：,5.27b,5.26,5.27a,5.28,“受拉侧”钢筋应力ss由平截面假定可得,“受拉侧”钢筋应力ss,为避免采用上式出现 x 的三次方程,考虑：当x=xb，ss=fy；,当x=b1，ss=0,e,cu,e,y,x,c,b,h,0,“反向破坏”,对于小偏心构件，当相
21、对偏心距很小且 比 大得多时，可能在离轴向力较远的一侧混凝土先压碎，即所谓的反向破坏。为避免此破坏，规范规定,对于小偏心受压构件，当Nfcbh时，尚应验算As一侧受压破坏的可能性。因此，除按力和力矩平衡公式计算外，还应满足下列条件:,为 合力点至离纵向力较远一侧边缘的距离，即,5.29,5.6,不对称配筋矩形截面偏心受压构件正截面承载力的计算,判别大、小偏压的标准是看相对受压区高度的大小如何,判别方法：,设计时，不知道，不能用来直接判断大小偏压,在工程中常用的fy和1fc条件下，在min和min时的界限偏心距值e0b/h0不是总是等于0.3,而是在0.3上下波动，为了简化工作起见，可将其平均值
22、近似的取为e0b,min=0.3h0。,5.6.1 截面设计题,1、大偏心受压（受拉破坏）,已知：截面尺寸(bh)、材料强度(fc，fy，fy)、构件长细比(l0/h)以及轴力N和弯矩M设计值。若hei0.3h0，一般可先按大偏心受压情况计算。,As和As均未知时,两个基本方程中有三个未知数，As、As和 x，故无唯一解。与双筋梁类似，为使总配筋面积（As+As）最小?可取x=xbh0得,若As0.002bh?则取As=0.002bh，然后按As为已知情况计算。,若Asrminbh?应取As=rminbh。,As为已知时,当As已知时，两个基本方程有二个未知数As 和 x，有唯一解。先由第二式
23、求解x：1）若2as x xbh0，则可将x代入第一式得,2）若x xbh0？,若As小于rminbh？应取As=rminbh。,则应按As 为未知情况重新计算确定As。,或当As=0，再求As，与上式结果比较取较小值。,则可偏于安全地近似取x=2as，按下式确定As,3）若x2as？,2、小偏心受压（受压破坏）,两个基本方程中有三个未知数，As、As和x，故无唯一解。,小偏心受压，即x xb，ss-fy，则As未达到受压屈服,（1）当xb x xcy，As 无论怎样配筋，都不能达到屈服，为使用钢量最小，故可取As=max(0.45ft/fybh，0.002bh)。,另一方面，当偏心距很小时，
24、如附加偏心距ea与荷载偏心距e0方向相反，则可能发生As一侧混凝土首先达到受压破坏的情况，这种情况称为“反向破坏”。此时通常为全截面受压，由图示截面应力分布，对As取矩，可得，,e=0.5h-as-(e0-ea),h0=h-as,确定As后，就只有x和As两个未知数，故可得唯一解。,5.27b,5.25,5.26,应用条件：xb x xcy,（2）若x xb，则按大偏心受压计算，即将x 代入求得As。,（3）若xcy x h/h0，则s=-fy，x=xcy，基本公式转化为下式，,（4）若x h/h0，则s=-fy，x=h/h0，基本公式转化为下式，,5.6.2 承载力校核（复核题）,在截面尺寸
25、(bh)、截面配筋As和As、材料强度(fc、fy，fy)、以及构件长细比(l0/h)均为已知时，根据构件轴力和弯矩作用方式，截面承载力复核分为两种情况：1、给定轴力设计值N，求弯矩作用平面的弯矩设计值M2、给定轴力作用的偏心距e0，求轴力设计值N,1、给定轴力设计值N，求弯矩作用平面的弯矩设计值M由于给定截面尺寸、配筋和材料强度均已知，未知数只有x和M两个。,若N Nb，为大偏心受压，,由第1式求x，代入第2式求e，结合偏心距增大系数h求e0，弯矩设计值为M=Ne0。,若N Nb，为小偏心受压，,5.27b,2、给定轴力作用的偏心距e0，求轴力设计值N,若heie0b，为大偏心受压,未知数为
26、x和N两个，联立求解得x和N。,使用界限偏心距判别大小偏心,若heie0b，为小偏心受压 联立求解得x和N,尚应考虑As一侧混凝土可能出现反向破坏的情况,e=0.5h-as-(e0-ea)，h0=h-as,另一方面，当构件在垂直于弯矩作用平面内的长细比l0/b较大时，尚应根据l0/b确定的稳定系数j，按轴心受压情况验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力，与上面求得的N比较后，取较小值。,【5-1】今有一混凝土框架柱，承受轴向压力设计值N1000kN，弯矩设计值M430kNm，截面尺寸为bh=400mm500mm。该柱计算长度l05.0m，采用的混凝土强度等级为C30，钢筋为HRB335。试确定该柱
27、所需的纵向钢筋截面面积As和As。,【解】,（1）求e0及ei,（2）求偏心距增大系数h,（3）判别大小偏心受压构件,（4）求纵向受压钢筋截面面积,（5）求纵向受拉钢筋截面面积,（5）选用钢筋,【5-2】已知条件同【5-1】并已知As2463mm2。求：该柱所需受拉钢筋截面面积As。,【解】,注：比较上面两题，可以发现当 时，求得的总用钢量少些。,【5-3】已知轴向力设计值N1200kN，截面尺寸为bh=400mm600mm，asas45mm。构件计算长度l04m，采用的混凝土强度等级为C40，钢筋为HRB400，As1520mm2，As1256mm2。求：该构件在h方向上所能承受的弯矩设计值
28、。,【解】,该构件属于大偏心受压情况，且受压钢筋能达到屈服强度，则,由于l0/h4000/6006.67，则ei405.4mm。考虑到附加偏心距的作用，取ea20mm，则e0 ei ea405.420385.4mm该构件在h方向上所能承受的弯矩设计值为：M=N e0=12000000.3854=462.5kNm,【5-4】已知轴向压力设计值N5280kN，弯矩设计值M24.2kNm，截面尺寸bh=400mm600mm，asas45mm。构件计算长度l03m，采用的混凝土强度等级为C35，钢筋为HRB400。求：钢筋截面面积As和As。,【解】,令Nu=N，MuM=Nu e0，则e0=M/N=4
29、.58mmea=600/30=20mmei e0+ea4.58+2024.58mm,（1）求e0及ei,（2）求偏心距增大系数h,（3）判别大小偏心受压构件,（4）求纵向受力钢筋截面面积As和As,取10.8，Asminbh0.002400600480mm2，可求得：x=698.7mm，即=1.259h/h0=1.081,代入数值，可得：As 2210mm2,分别选用6根直径为22mm和25mm的钢筋,As2281mm2,As2945mm2，均满足最小配筋率要求。,另外，考虑反向破坏：,（5）验算,5.7,对称配筋矩形截面偏心受压构件正截面承载力的计算,实际工程中，受压构件常承受变号弯矩作用，
30、当弯矩数值相差不大，可采用对称配筋。采用对称配筋不会在施工中产生差错，故有时为方便施工或对于装配式构件，也采用对称配筋。对称配筋截面满足三个条件，即As=As，fy=fy，as=as，其界限破坏状态时的轴力为Nb=a1 fcbxbh0。,因此，对于对称配筋情况，除要考虑偏心距大小外，还要根据轴力大小（N Nb）的情况判别属于哪一种偏心受力情况。,1、当 b 或hei0.3h0，且N Nb时，为大偏心受压 x=N/a1fcb,若x=N/a1fcb2as，可近似取x=2as，对受压钢筋合力点取矩可得,e=hei-0.5h+as,第六章 受压构件的截面承载力,2、当 b 或hei Nb时，为小偏心受
31、压,由第一式解得,代入第二式得,这是一个x 的三次方程，可用迭代法或近似法求解，但是很麻烦。,（5.46）,为计算方便，对各级热轧钢筋，Y与的关系统一取为：,将式（5.49）代入式（5.48），经整理后得：,由式（5.25）得：,5.50,5.51,尚应根据l0/b确定的稳定系数j，按轴心受压情况验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力。,5.8,对称配筋工字形截面偏心受压构件正截面承载力的计算,概述：,先假定中和轴在翼缘内，则:,大偏压（b）：,5.8.1 大偏心受压计算,5.8.2 小偏心受压计算,5.9,正截面承载力NuMu相关曲线及其应用,对于给定的截面、材料强度和配筋，达到正截面承载力极限
32、状态时，其压力和弯矩是相互关联的，可用一条Nu-Mu相关曲线表示。根据正截面承载力的计算假定，可以直接采用由平衡条件计算截面的压力Nu和弯矩Mu的方法求得Nu-Mu相关曲线。,5.9.1 Nu-Mu相关曲线,Nu-Mu相关曲线反映了在压力和弯矩共同作用下正截面承载力的规律，具有以下一些特点：,相关曲线上的任一点代表截面处于正截面承载力极限状态时的一种内力组合。如一组内力（N，M）在曲线内侧说明截面未达到极限状态，是安全的；如（N，M）在曲线外侧，则表明截面承载力不足。,5.9.2 Nu-Mu的关系曲线意义、特点和用途,截面受弯承载力Mu与作用的轴压力N大小有关。当轴压力较小时，Mu随N的增加而
33、增加（CB段）；当轴压力较大时，Mu随N的增加而减小（AB段）。,当弯矩为零时，轴向承载力达到最大，即为轴心受压承载力N0（A点）；当轴力为零时，为受弯承载力M0（C点）。,5.10,双向偏心受压构件正截面承载力的计算,5.11,偏心受压构件斜截面受剪承载力的计算,（自学）,一、单向受剪承载力,二、双向受剪承载力（自学）,压力的存在 延缓了斜裂缝的出现和开展 斜裂缝角度减小 混凝土剪压区高度增大,但当压力超过一定数值?,对矩形，T形和I形截面，规范偏心受压构件的受剪承载力计算公式,l为计算截面的剪跨比，对框架柱，l=M/Vh0，当其反弯点在层高范围内时，可取=Hn/2h0；当l3时，取l=3。对其他偏心受压构件，当承受均布荷载时，取=1.5；当承受集中荷载时，取=a/h0，当3时，取=3。此处，a为集中荷载至支座或节点边缘的距离。N为与剪力设计值相应的轴向压力设计值，当N0.3fcA时，取N=0.3fcA，A为构件截面面积。,可不进行斜截面受剪承载力计算，而仅需按构造要求配置箍筋。,为防止配箍过多产生斜压破坏，受剪截面应满足：,
