《【精品文档】ASNZS 11702结构设计作用 第二部分风荷载的作用.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《【精品文档】ASNZS 11702结构设计作用 第二部分风荷载的作用.doc（81页珍藏版）》请在三一办公上搜索。
1、 AS/NZS 1170.2:2002附上第1项的修改AS/NZS 1170.2:2002澳大利/新西兰标准结构设计作用第二部分:风荷载的作用BD-006技术协会联合修订了澳大利亚/新西兰联合标准，总体设计要求和结构荷载。他被2002年3月29日澳大利亚标准委员会和2002年3月28日新西兰标准委员会的代表批准。在2002年6月4日出版。下面是BD-006协会的叙述：澳大利亚工程顾问的协会澳大利亚建筑标准团体澳大利亚钢结构协会新西兰建筑研究协会澳大利亚水泥和混凝土协会澳大利亚联邦科学与工业研究组织，建筑，结构和工程技术暴风实验站-James Cook大学澳大利亚供电协会房屋工业协会澳大利亚工程
2、师协会新西兰专业工程师协会澳大利亚建筑商新西兰重点工程研究协会澳大利亚钢加强件协会Newcastle大学奥克兰大学（新西兰）新西兰Canterbury大学墨匀大学Tyndall和Hanham保持标准的更新升级 标准是一本活的文件，它反应了在科学、技术和系统方面的发展。保持它们的正确性，所有的标准分阶段性的重新复查，新的版本出版。在这些版本之间，改正的部分被使用。标准也被回收的。在购买标准前，对于使用者来说，使用包含一些已经出版的修正的部分的正确的标准，这是很重要的。 澳大利亚/新西兰联合标准的详细信息在澳大利亚标准网址.au或新西兰标准网址www.standards.co.nz和在网上目录中查
3、找相关标准。 二中选一的，两个组织出版了详细的标准的目录。对于更常用的修订的、修正的和回收的清单和说明，澳大利亚标准和新西兰标准提供了一些更新的选项。关于这部分的信息，使用者应该与个别的国际标准组织联系。我们也欢迎在我们的标准中提出可以提高的建议，特别鼓励对一些错误和不明确的地方立即通知我们的读者。请写出你的内容给澳大利亚国际标准或新西兰国际标准的首席执行，在信封后面表明地址。附上第1项的修改AS/NZS 1170.2:2002澳大利/新西兰标准结构设计作用第二部分:风荷载的作用81第一节 概要91.1范围91.2应用91.3参考档案91.4风荷载的测定101.5单位101.6定义101.7符
4、号10第2节 风荷载的计算112.1概要112.2位置风速112.3设计风速112.4设计风压和分布式的力142.4.1设计风压142.4.2风的分布式力设计142.5风荷载142.5.1概要142.5.2考虑的方向142.5.3表面或结构部件的力142.5.3.1起源于风压的力142.5.3.2起源于摩擦力的力152.5.3.3力起源于力的系数152.5.4完成结构的力和力矩152.5.5部件的敏感疲劳性能152.5.6结构风敏感的适用性15第3节 区域风速163.1概要163.2区域风速（Vr）163.3风向系数163.3.1区域A和W163.3.2区域B，C和D163.4区域C和D（Fc
5、,Fd）因数17第4节 地点位向系数204.1概要204.2海拔/高度系数（Mz,cat）204.2.1海拔种类定义204.2.2确定海拔高度系数（Mz,cat）204.2.3地形种类改变214.3保护的系数（Ms）234.3.1概要234.3.2建筑的供应保护244.3.3保护的参数（s）244.4地质系数Mt244.4.1概要244.4.2斜坡形状系数(M254.4.3背风的系数（27第5节 空气动力学形态因数285.1概要285.2 空气动力学形态因数评估295.3围绕矩形建筑物的内压力305.3.1 概要305.3.3支配开启305.4围绕矩形建筑物的外部压力（Cp.e）325.4.2
6、屋面和边墙的面积缩减因数（Ka）355.4.3结合因数（Kc）355.4.4扣板局部的压力因数（Kt）365.4.5屋面和边墙的扣板渗透性缩减（变形）因数（Kp）395.5围绕建筑的摩擦拉力39第6节 动态响应因数416.1动态响应因数评估416.2大的建筑物和塔楼的沿风响应416.2.1概要416.2.2 动态响应因数（Cdyn）416.3侧风响应446.3.1概要446.3.2 大的围绕建筑和矩形交叉剖面塔的侧风响应446.3.2.1 等同的静态风力446.3.2.3 侧风基本翻倒力矩446.3.3圆形的交叉剖面烟囱，masts和poles的侧风响应476.3.3.1侧风尖端偏斜476.4
7、 沿风和侧风响应的结合48附 录49附录A 定义(标准)49Sruton numbe51附录B 符号(标准)53附录C 围绕建筑附加的压力系数（标准化的）59附录D 独立墙 临时围墙和雨棚（标准化的）64附录E 对于暴露的结构构件、框和分格塔架的空气动力体形系数（标准化）75外形比率的修正系数（K76附录F FLAGS标记和圆形的形态（标准化的）88F2 标志88F3 圆形的形态89附录G 结构易受风影响的加速度（提供信息的）90G1适用性加速度90前 言BD-006技术协会联合修订了澳大利亚/新西兰联合标准，总体设计要求和结构荷载，取代1990年AS1170。3中结构的最小设计荷载，第3部分
8、：雪荷载和，1992年NZS4203中总结构的设计实用标准和建筑的设计荷载。 作为一本联合标准，这个标准的出版它的目的是为了在新西兰和澳大利亚通用；然而，在所有部分出版前和之后的过度时期在新西兰NZS4203中总结构设计和建筑荷载设计仍然保持是正确的。 在早先的版本中，AS1170。3-1990是可以使用的知道从这个版本出版的日期12个月里收回。 标准的这部分内容提供给结构设计者关于在结构设计属于这里的结构设计这样的有限制的情形下冰和雪的设计值。 这个标准是AS/NZS1170系列结构设计行为的第3部分的内容，AS/NZS1170系列结构设计行为其中包括下面的部分，作为一个补充附带注释的部分：
9、 第0部分：总则 第1部分：永久、内部和其他的作用 第2部分：风压的作用 第3部分：雪和冰载的作用第4部分：地震荷载这个标准的注释在AS/NZS1170.0的第1补充部分，结构设计-原因设计-注释（AS/NZS1170.0：2002的补充部分）。这个标准是以ISO4355：1998为基础和原理的，ISO2394明确的写明了包含结构设计的国家标准的指南，它包含了了基于限制情况结构设计的建立和校验的方法。被用于标准中的澳大利亚标准/新西兰标准-澳大利亚标准/新西兰标准-第二部分:风荷载作用-第一节 概要1.1范围这个标准是为了确定风速和风作用的结果用来进行结构设计使结构设计服从风荷载而宣布的 除了
10、有飓风引起的。这个标准覆盖结构的内部标准遵循：(a) 不高于200米(b) 屋顶跨度小于100米(c) 结构除了海面上的结构,桥和发射塔 注释1. 这个标准是上述建筑标准以内的卓越的档案.一般情况下,它可用于所 有的建筑结构不仅是必要的信息.指导风洞测试,可靠的参考,和在AS/NZS1170.2中选一SUPP1，结构设计作用风作用-注释（补充在AS/NZS1170.2：2002）。2. 建筑结构自然的频率小于1HZ,第6部分动力动态分析被执行（见第6部分)1.2应用这个标准将被和AS/NZS 1170.0相关联阅读。这个标准将可能用做一个手段示范依从澳大利亚编号为B1的地方的要求。1.3参考档
11、案这些档案涉及以下这些标准AS4040 屋顶sheet和墙外扣板方法的测试。4040.3 第3部分:旋风区域风压阻力。AS/NZS1170 建筑结构设计作用1170.0 第0部分 一般原则ISO2394 一般原则在结构上的可靠性4354 结构上的风荷载澳大利亚建筑编号BOAR1.4风荷载的测定风荷载值(W)用在设计上将被适当的设定结构的类型或成分.它想要用来，设计工作寿命和风荷载的位向。这个条款被看作是令人满意的当风作用测定是和第2部分程序节点一致,风作用用这个标准1.5单位除了特殊注释这个标准用SI单位kg m s Pa N Hz1.6定义用在这个条款的定义在附录A给出1.7符号附录B给出这
12、个标准的符号第2节 风荷载的计算2.1概要 在结构或结构成分或建筑物上测定风荷载的程序将遵循以下：(a):测定位置风速 (见条款2.2)(b):从风速场所确定设计风速(见条款2.3)(c):确定设计风压和分布式的力(见条款2.4)(d):计算风荷载(见条款2.5)2.2位置风速位置风速(Vsit,b)限定为8在地面上参考高度（z）主要趋势b(见图2.1)是下式Vsit,b=VrMd(Mz,catMsMt)这里Vr=地区性的3s的阵风风速,每米每秒,每年可能的超过数1/R在3部分给出Md=风主要趋势b方向系数是8在第3部分给出Mz,cat=海拔/高度系数在第4部分给出Ms=保护系数在第4部分给出
13、Mt=地质的系数 在第4部分给出一般地,风速是在屋面平均高度（h）上测定的,在某些情况下根据结构给出适当的变化.建筑的方位是未知的,地域性的风速将被假定成方案从主要的趋势.(也就是在所有位置Md=1.0)2.3设计风速建筑正交设计风速Vdet被获得作为最大的可能的条件，确定风速的位置Vsit线性加入在可能的扇形区域正负45度之间对正被考虑正交位置 见表2.2 ，2.3注释：Vdes.Q相当于地点风速（Vsit,b）最大值在b=Q45范围内，这里b是主要的方向从正北顺时针转动，Q是与建筑成直角的轴所成的角度。在那些象墙，临时的围篱，塔格，45度的角被考虑。Vdes.Q 将是Vsit,b的值在扇面
14、正负22.5度内，从正被考虑的45度方向。为最终极限形式设计的Vdes.Q不少于30米每秒注释：一个保守的方法是用风速率和系数的最坏趋势设计结构。例如，在一个陡坡，它可能容易阻止VrMd(,)在位向面（朝向陡坡）是最坏的情况，去单一设计，这个值可能用在建筑上作为所有的方向上设计风速。2.4设计风压和分布式的力2.4.1设计风压设计风压（P）单位P为了结构和结构部件被确定遵循：P=（0.5rair）Vdes,QCfigCdyn 这里P=正常对表面起作用的设计风压，单位P =Pe,Pi或Pn这些符号在Cp中被给出去估计Cfig注释：压力是正的显示压力在周围环境的上部，压力是负的，在周围环境的下部。
15、rair =空气密度 取1.2kg/m3Vdes,Q=建筑正交设计风速（通常Q=0度 90度，180度和270度）在条款2.3给出。 注释：对于一些应用，Vdes,Q可能是单一值或可能作为高度（z）函数如建筑上风的墙高（25m）.Cfig=空气动力学形态因数在第5部分给出Cdyn=动态响应因数在第6部分给出（值1.0除了结构是风敏感的以外，见第6部分）2.4.2风的分布式力设计风的每单位面积摩擦拉力设计（f）单位P，为了结构和结构部件被给出 符合：f=（0.5 rair）Vdes,Q CfigCdyn 2.5风荷载2.5.1概要用于AS/NZS1170.0的风荷载将被确定在条款2.5.2到2.
16、5.5中给出，加速度在2.5.6中给出2.5.2考虑的方向风荷载起源从结构的不少于4个正交方向排列2.5.3表面或结构部件的力2.5.3.1起源于风压的力确定风作用，力用N做单位，在表面或结构部件，象一个墙或屋面，力将被矢量累加计算从可用的假定面积（A）如下F=(PzAz) 这里Pz =设计风压，单位P（正常在表面），在高度Z，计算在条款2.4.1注释：为了压力这个符号协定导致正压力朝向表面，负压力背离表面Az=参考面积，单位m2在高度Z，这个压力在高度（Pz）作用上围绕建筑物，内部压力和外部压力同时影响局部压力因数（Kl），内压力和外部压力的最剧烈的结合将被选择做设计在高度上表面压力的变更被
17、考虑，这个面积是可再分的直到可指定的压力给定在适当的面积（见条款4.2高度风速变更）2.5.3.2起源于摩擦力的力确定风作用，力（F）用N，在建筑部件，象墙或屋顶力将被矢量累加计算从分布式摩擦压力可用的假定面积如下F=(fzAz) 这里fz=分布式摩擦力设计和表面平行，计算见条款2.4.2在高度Z单位P2.5.3.3力起源于力的系数附录E和F包含结构的形态因数是以力系数而不是压力系数给定的。那样的话，确定风载荷，力单位用N，遵循F=（0.5 rair）Vdes,Q CfigCdynAref 这里Aref=在附录F中定义，为标志 =l*b为其余结构或立面包含在附录E和F中。2.5.4完成结构的力
18、和力矩确定风荷载，在建筑所有表面影响外部压力的合力和翻转力矩在结构完成时被合计。围绕正交建筑的比d/h或d/b（见5.4）大于4，这个在完成结构上的合力包括摩擦拉力计算依照条款5.5。动态影响，沿风和顺风响应的结合将被计算依照第6部分。2.5.5部件的敏感疲劳性能在区域C和D，外扣板，它的连接和直接支撑力矩将证明性能在压力顺序之下定义在AZ4040.3，基本上最终极限状态风压在外和内表面，依照这个标准确定。2.5.6结构风敏感的适用性（为了可能的计算风作用的适应性对于烟囱，杆和柱 ），偏差将被计算依照第6部分。 注释：结构风敏感的最高加速度信息在附录G给出。第3节 区域风速3.1概要这部分将用
19、来计算适当区域的阵风风速，那些区域结构被构建，包括风向作用3.2区域风速（Vr）所有方向上的区域风速（Vr）基本上是3秒阵风在表3.1中列出在图3.1中展示这里R（平均循环间隔）是每年可能风速的增加的倒数。涉及AS/NZS1170.0为结构设计每年的适当可能超过数值信息。3.3风向系数3.3.1区域A和W风向系数（Md）为了区域A和W在表3.2给出3.3.2区域B，C和D 在区域B，C，D所有方向的风向系数Md遵循：（a）0.95是为确定在完成结构上的合力和翻转力矩和结构主要部件的风荷载（整个结构的失效抵抗力矩）（b）1.0使用所有案例（包括扣板）3.4区域C和D（Fc,Fd）因数区域C和D风
20、速在表3.1给出包括附加因数（Fc,Fd）遵循：(a) 最终极限形式风速，Fd=1.1(b) 最终极限形式风速，Fc=1.05(c) 适用性极限形式风速 ，Fd和 Fc=1.0注释：在1998至2002年见5种旋风通过区域D的频率高于历史的预言这个标准的风速是基本的。这个条款的系数被介绍是在区域C和D（热带旋风区域）在预言最终设计风速时允许无常的记录在案的基本风速。这些因数的值在将来被修订模拟基本记录旋风轨迹。象分析自然旋风通过澳大利亚北海岸（也就是,在区域C和D）。长时间的气候改变也可能被包括。第4节 地点位向系数4.1概要这部分将用于计算位向系数涉及地点条件涉及海拔/高度（Mz,cat）,
21、保护(Ms)和地质(Mt)。这个设计将说明知道将来大略海拔改变在评定地形种类时和在评定防护时说明建筑供给防护。4.2海拔/高度系数（Mz,cat）4.2.1海拔种类定义海拔，在接近朝向风流动的结构，将用来估计基本的种类描述(a) 种类1 位向户外地形少或没有障碍物和水表面适应性风速。(b) 种类2 水表面，户外地形，草地少，分散的障碍物高度一般从1.5-10米(c) 种类3 地形伴随数不清的接近的间隔的障碍物高3-5米象偏远的房子的地区(d) 种类4 地形伴随数不清的大的，高（10-30米）和接近地间隔的障碍物象大城市的中心和发达工业的联合体。选择地形种类将被制成应得的注意对表面未加工永久障碍
22、物。在细节上，热带植被飓风的区域将不被放心在风活动时维修未加工表面。4.2.2确定海拔高度系数（Mz,cat）风速上大略海拔影响变更高度（z）（地形和结构高度系数Mz,cat）将被带来满的发达的侧面评价值在表4.1（A）和4.1（B）给出。为高度和地形种类的评价值，用线性的插补。4.2.3地形种类改变当考虑一个风接近横过地面伴随地形种类改变的方向展现内部的平均距离在表4.2（A）给出为结构高度，地形和结构高度系数（Mz,cat）将被作为平均重力值超过结构逆风的平均距离在地平线以上高度Z。（见图4.1（a）.这个平均重力Mz,cat将被负担由结构允许的为这个在每个地形种类改变的延迟长度上每个逆风
23、的地形长度。图4.1（b）是个例子为了估计在高度Z，在混合地形的改变的一个延迟距离（xi）被给出：这里xi=从新的概略地形开始到内部阶层均等的位置（Z）（延迟距离）的顺风距离Zo,r=两个概略长度中大的在两个概略边界以内，在表4.2（B）给出Z=在当地的平均地平线以上结构的参考高度注释：延迟距离在高度小于15米时不是重要的影响4.3保护的系数（Ms）4.3.1概要保护的系数（Ms）是适当的对特殊的方向将被给出在表4.3。保护系数将取1.0平均逆风的地面坡度（梯度）大于0.2或保护的影响对特殊的风向不适用或可忽视。4.3.2建筑的供应保护仅仅建筑物半径20ht在45度的扇面（对称地安置关于正被考
24、虑的方向）和它的高度是大于或等于ht 将安全。4.3.3保护的参数（s）这个参数在表4.3中确定依照“ 这里ls=建筑保护的平均间隔，给出为 hs=屋顶平均高度bs=平均幅宽，正常对风流向。h=结构正被保护的地面以上屋面平均高度ns =结构逆风保护数量在45读扇面比20h和hs =h4.4地质系数Mt4.4.1概要地质系数将被给出：（a） 在新西兰和塔斯马尼亚洲超过海平面500Mt=MhMlee(1+0.00015E)Mh=斜坡形状系数Mlee=背风（影响）系数（除了新西兰背风地区外取1.0）见条款4.4.3E =海平面以上的立面位置单位m(b)在别处 大值遵循 ：（1）Mt=Mh（2）Mt=
25、Mlee4.4.2斜坡形状系数(Mh)斜坡形状系数取1.0除了在局部地质地区特殊的主要的方向在图4.2和4.4给出，值将遵循：（a）为了H/(2Lu)0.05,Mh=1.0(b)为了0.05= H/(2Lu)0.45，见图4.2和4.3Mh=1+H/(3.5(z+L1)1-x/L2（c）为了H/(2Lu)0.45，见图4.4（1）在分离的区域内（见图4.4）Mh=1+0.711-x/L2（2）别处局部的地质区域内（见图4.2，4.3），Mh将给出在等式4.4（2）这里H=斜坡，背脊或陡坡的高度 Lu=逆风水平距离从斜坡，背脊或陡坡的顶部到顶部以下一半的高度x=逆风或顺风水平距离在结构斜坡，背脊
26、或陡坡的顶部L1=长度比例，单位米，去确定Mh垂直的变化，被给出大于0.36Lu或0.4HL2=长度比例，单位米，确定Mh水平的的变化，逆风所有类型给出4L1，和斜坡或背脊顺风4L1，或陡坡的顺风是10L1。z=结构平均局部地平线以上的参考高度注释：图4.2，4.3，4.4是通过结构的相交的剖面为了特殊风向x和z 是0的情形，Mh的值在表4.4给出。这些条款的供给不考虑的，一些最高顶的影响可能被忽略，供给是一个间隔在海平面以上从结构地点10次以上。4.4.3背风的系数（lee）这个背风的（影响）系数（Mlee）估为新西兰背风的区域在图3.1（b）展现在所有的其他位置，背风的系数将取1.0，在背
27、风的区域内，系数将仅仅应用于风从主要的方向指定在图3.1（b）。每个背风的区域在宽度上将是30千米，测量从下风的顶开始延伸，在顺风方向指定。这个背风区域包含背风区域天棚，它延伸12千米从背风区域逆风的边界（开始延伸的顶部），和背风区域的外部，超过残留的18千米。在背风天棚内的背风系数将取1.35（i.e.,顶部的延伸的12千米）。在外部的背风区域内，背风系数将被确定由地平线距离线性插补。从天棚/外部的区域边界（那里Mlee=1.35）,到顺风的区域边界（那里Mlee=1.0）。注释：在澳大利亚没有背风的区域被鉴别。第5节 空气动力学形态因数5.1概要 这部分为结构和结构部件计算空气动力学因数，
28、 Cfig值用来确定应用与每个表面压力。为了计算压力，标记Cfig在表面或立面显示压力的方向。（见表5.1）正压力值产生的效果朝向表面负压力值产生的效果背离表面（少于周围的压力I也就是吸入）风荷载影响用于设计被累加，值用于确定不同压力影响象在建筑物周围内压力和外压力的结合。 条款5.3 5.4 5.5为了围绕建筑的供给值。这个标准的用途，矩形建筑包括在平面图上由矩形组成的建筑。对建筑物对殊案例的方法，自由墙，自由顶，暴露成分和和其余结构被给出在适当的附录。5.2 空气动力学形态因数评估这个空气动力学形态因数（Cfig）将被确定为特殊的表面或表面的部分遵循：（a） 围绕建筑物（见第5部分和附录C
29、）Cfig=Cp.eKaKcKtKp,为了外压 -5.2（1）Cfig=Cp.iKc，为了内压 -5.2（2）Cfig=CfKc，摩擦的拉力 -5.2（3）（b） 圆形的（箱，地窖和容器）见附录C（c） 独立的墙，储藏，雨棚和屋顶（见附录D） Cfig=Cp.nKaKtKp, 对表面压力 -5.2（4） Cfig=Cf，对摩擦的拉力 -5.2（5）(d) 暴露的结构成分，框架和塔格见附录E(e) 标记和圆形外形见附录F。这里Cp.e=外压力系数Ka=面积缩减（变形）因数Kc=结合因数Kt=局部压力系数Kp=多孔渗水的扣板因数Cp.i=内压力系数Cf=摩擦拉力系数Cp.n=净压力系数一般作用在雨
30、棚，独立屋顶，墙，和相似的表面。5.3围绕矩形建筑物的内压力5.3.1 概要 对内压力的空气动力学形态因数（Cp.i）在表5.1（A）和5.1（B）确定。表5.1（A）将用来设计开启是关闭和渗透性占优势的墙的情况。5.1（B）将用来设计开放是假定为开的情况。在所有情况下，确定风速的高度是屋面平均高度内压力是一个函数相对渗透性的建筑的外表面。这个渗透性的表面将被计算由在建筑物表面上开放的渗漏的增加面积。（如，窗的通风孔，缝隙）。5.3.2开启结合开启将被假设给出内部的压力，和外压力给出更多的相反的风作用。潜在的开启包括门，窗和通气孔。在区域C和D来自支配开启的内部压力结果将被应用。除非这个建筑包
31、络（窗，门和扣板）能被展现抵抗冲击载荷相当于一个4公斤木料100毫米*50毫米交叉的剖面，计划在任何角度是15米每秒。5.3.3支配开启一个表面被认为包含支配开启如果在表面上所有开启之和超过在某一时间每个其余表面的开启之和。不包括正常的表面渗漏。注释：支配开启不需要大的和能发生作为特殊的计划场面出现。象开的空气出口，同时其他潜在的开启是关闭的。5.4围绕矩形建筑物的外部压力（Cp.e）围绕矩形建筑物表面的外部压力系数（Cp.e）将在图5.2（A），5.2（B），5.2（C）给出，对于墙的在图5.3（A，B，C）给出，对于屋面和一些特殊屋面的将在附录C给出。这个参数（如，尺寸）涉及在这些表在图5
32、.2陈述的。为下风向墙，边墙和屋面风速，将被给出值z=h.这参考高度（h）将以屋面平均高度形式给出。这两个值被列出，屋面将被设计为这两个值。在这些情况下，屋面表面可能由于动荡被计划任一个值。外部压力和内部压力的结合二者选一（见图5.3）将被考虑，去获得最严格的条件为设计。对于屋面，R（见图5.2）和所有的a，接下来的情况将被考虑用表5.3（A）和5.3（C）给的值去确定最坏的作用影响。（a） 两个表给定的许多负值应用于这些屋面的中部。（b） 两个表给定的许多正值应用于这些屋面的中部。（c） 这些负值将应用一半，正值应用于另一半。增加建筑物的下侧，Cp.e将给出0.8和-0.6。对少于地面以上立
33、面1/3高度的建筑物，在这些值和0.0之间线性的插补，根据clear unwalled高度比在第一层以下的水平去合计建筑的高度。为了计算下侧的外部压力，为所有z风速将被给出值h.给出屋檐以下的压力将等同于在下表面以下的应用于临近的墙表面考虑。5.4.2屋面和边墙的面积缩减因数（Ka）对于屋面和边墙，面积缩减因数（Ka）在表5.4给出，对所有的其余情况，Ka将给1.0。对这个正被考虑的力辅助的面积是起作用的面积。5.4.3结合因数（Kc）在围绕建筑的两个或更多表面上的风压作用（如上风墙，逆风墙，边墙，内压力等等）在一个主要结构立面上对结构的作用影响（如力的成分）是同时起作用的，结合因数（Kc）在
34、表5.5给出可能被应用于结合力计算临界的外部和内部压力。这个因数将不用于扣板或直接的支撑结构象檩条。对于所有的表面，Kc将不小于0.8/Ka（见条款5.4.2）。5.4.4扣板局部的压力因数（Kt）局部的压力因数（Kt）将被给为1.0在所有情况除了确定应用于扣板风力时，它们的方位，扣板直接地支撑成分，和这些成分的直接固定。在这些情况下Kt将被给出是1.0或从表5.6对于面积和位置的显示，无论如何给出最不利的影响当外部和内部压力结合时。多余一种情况提供，最大值Kt在表5.6被应用。扣板或支撑成分延伸超出表5.6给出的区域，值Kt=1.0将提供增加的起作用的风力从超出的区域。这个尺寸值a是最小0.
35、2b或0.2d或高度（h）在图5.3给出。交互作用是可能的，外压和内压同时地作用在条款5.3给出和屋檐下压力在条款5.4.1给出和最终的力将被添加。在表5.6里负压设计情况是可选择的情况和将不被同时地应用。对矩形建筑，负的极限在所有情况下KtCp.e的乘积将是-2.0。对于有扶手的平的或接近平的屋面（倾角不大于10度），Kt值在面积RA1和RA2在下风扶手可能被修改由于值的增加从表5.6给出扶手缩减因数Kt在表5.7给出。5.4.5屋面和边墙的扣板渗透性缩减（变形）因数（Kp）覆层渗透性缩减因数（Kp）将取1.0除了由渗透性扣板的外表面和可靠性比值小于0.999超过0.99组成，值在表5.8给
36、出可能用于负压。表面的可靠性比是实体面积对合计面积的比。图5.4展示尺寸dz.5.5围绕建筑的摩擦拉力屋面和边墙的摩擦拉力F将被计算，对一般表面用加法，仅仅d/h或d/b大于4时。空气动力学形态因数（Cfig）相当于摩擦拉力系数（Cf）在风向在条款5.9。给出在基本面积上这个影响将被计算遵循：(a) 对于hb 面积=(b+2h)(d-4b).第6节 动态响应因数6.1动态响应因数评估 动态响应因数（Cdym）将被确定对结构或结构的立面伴随自然的第一模式基础的频率 遵循：（a） 大于1赫兹 Cdym=1.0（b） 小于1赫兹 （i）对于高建筑和塔（A） 小于0.2赫兹在这个系统中没有包含（B）
37、在0.21.0赫兹之间，Cdym将被定义在条款6.2对沿着风的影响和条款6.3对于顺风影响；和（ii）对于悬臂屋面（A） 小于0.5赫兹在标准中不包含（B） 在0.51.0赫兹之间，Cdym将被定义在附录D的D5段。 这个标准不包含高建筑物底部屋面的基墙或高建筑物的墙有倾斜的边或不连续的边。注释：1 确定结构自然贫农率的信息在AS/NZS1170.2supp1，结构设计作用风作用注释（补充AS/NZS 1170.2.2002）。2 附录G供给关于计算加速度的信息为了大风敏感结构的适用性。6.2大的建筑物和塔楼的沿风响应6.2.1概要地质响应因数将在条款6.2.2给出 注释：有用的最高的沿风的加
38、速度信息在附录G给出6.2.2 动态响应因数（Cdyn）为了计算作用响应（弯曲力矩，剪力，力成分）“在结构高z处（见图6.1）。在结构高度z上的风压将被增加由地质响应因数（Cdyn）。这个因数是由z和s和szh决定的.为了计算基本的弯矩，偏差和加速度在结构的顶部，Cdyn的单一值将取0。地质响应因数（Cdyn）将依照下式计算：其中s=是为了结构计算的作用影响水平高度h=地面以上结构的平均屋面高度Ih=剧烈动荡，从表6.1获得被设置z等同与hgV=最高的因数为了逆风波动速率，将取3.7Bs=背景因数，是缓慢变化的背景下有波动响应构成的尺寸，引起由低的风速改变频率，给出bsh是在高度s和h之间结构
39、的平均宽度Lh是一个整数动荡长度比例，在高度h上相当于85（h/10）:Bs= Hs=共振响应高度因数相当于1+（s/h）gR=共振响应的最高因数（10分钟周期）给出 = S=缩减变形尺寸因数给出遵循，这里na是沿风结构振动的第一模式自然数频率单位用赫兹和boh是高度0和h之间结构的平均宽度。Et=（/4）次逼近风流的振荡频谱，遵循： 这里N=缩减频率 =naLh1+(gvIh)/Vdeh. na=沿着风向的振动的第一模式频率用赫兹 Vdeh. =建筑指教设计风速（见部分2.3） =结构的阻尼和结构临界阻尼的比（见表6.2）6.3侧风响应6.3.1概要条款6.3.2给出确定净力和基本翻倒力矩的
40、方法和CfigCdyn对于大的围绕建筑和矩形交叉剖面塔，条款6.3.3给出偏斜和等同的净力为烟囱，桅杆和杆原形的交叉剖面。计算横风响应是不被要求的为多孔渗水的塔格子。注释：1 计算侧风响应屈服高值，更进一层的指导在AS/NZS1170.2puss1,结构设计作用风作用注释（补充AS/NZS1170.2：2002）。2 游泳的最高的侧风加速度信息在附录G给出。6.3.2 大的围绕建筑和矩形交叉剖面塔的侧风响应6.3.2.1 等同的静态风力等同的静态风力每单位高度（weq）作为一个z作用，（大多数等同的定时加速度估计）单位用牛顿每米将遵循： 这里是估计在z=h，d是结构和风流平行的水平深度和 这里
41、km=侧风加速度的修正形态模式因数，由给出： =0.76+0.24k 这里 k=基础的模式的形态模式幕指数，指数k的值将是： =1.5 为统一的悬臂 =0.5 为微薄的结构框架（抵抗力矩） =1.0 为建筑中央的核心和正面抵抗力矩 =2.3 为塔伴随高度硬度减少或在顶是大的块 =这个值获得从适合的去计算结构的形态模型 =作为高度z的第一形态模式，通常统一z=hCfs=侧风力频谱系数概括线性形态模式在条款5.3.2.3给出。6.3.2.3 侧风基本翻倒力矩侧风基本翻倒力矩（Mc）单位牛顿米（可能得自从0到h的综合weq（z）zdz将遵循： 这里值是为侧风基本翻转力矩的修正形态模式因数。6.3.2
42、.3侧风力频谱系数缩减的速率（Vn）将被计算作为遵循计算在z=h，遵循： 侧风力频谱系数的值概括为一个线性的形态模式将被计算从缩减速率将遵循（见图6.2到6.5）：(a)对于3：1：1正方形剖面（h:b:d）,Vn是在范围2-16内： （i）对于动荡强度0.12 在2h/3 （ii）对于动荡强度0.2 在2h/3 （b）对于6：1：1正方形剖面，Vn是在范围3-16内： （i）对于动荡强度0.12 在2h/3 （ii）对于动荡强度0.2 在2h/3 （c）对于6：2：1正方形剖面，Vn是在范围2-18内： （i）对于动荡强度0.12 在2h/3 （ii）对于动荡强度0.2 在2h/3 （d）对于6：1：2正方形剖面，Vn是在范围2-16内： （i）对于动荡强度0.12 在2
