毕业设计论文600215;600侧板式平板硫化机设计全套图纸.doc

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1、沈阳化工大学学士学位论文 结论目录一、主机主要参数设定1二、主机各零部件的设计计算22.1 柱塞设计计算22.1.1 柱塞的结构与材料22.1.2 柱塞外径确定32.2 液压缸设计计算42.1.1 材料与结构42.1.2 液压缸计算52.3密封装置的选择92.3.1 密封装置的要求92.3.2密封装置的类型及材料92.4 法兰的设计102.4.1确定法兰尺寸102.4.2 法兰压盖弯曲应力校核122.5 热板设计计算142.5.1选热板内的电加热元件142.6可动平台设计计算162.6.1 平台受荷载及弯矩情况：162.6.2 可动平台设计计算172.6.3 可动平台强度校核182.7 侧板2

2、02.7.1 侧板的设计计算202.7.2 螺钉的校核：252.8 上横梁26结论29致谢30参考文献31一、主机主要参数设定根据GB1048089和本机设计要求确定以下主要性能参数热板尺寸 mm 600600热板层数 2热板单位面积压力 Mpa 2.70热板间距 mm 125电热功率 KW 900公称总压力 MN 1.00外形总尺寸 mm 900x750x2450 重量 t 2.8公称合模力 MN 1.00工作液压力 Kgcm2 160 全套图纸，加153893706二、主机各零部件的设计计算2.1 柱塞设计计算 柱塞是平板硫化机的主要零件，它与工作缸、密封装置、法兰等组成了传递液压能的部件

3、，有外界的水泵或者油泵向工作缸注入不同压力的液体，工作缸内的柱塞在液压的作用下做轴向运动。平板硫化机在操作中利用低压工作液升起平板，待制品与上层平板接触后用高压工作液工作。2.1.1 柱塞的结构与材料柱塞和工作缸的结构形式是根据平板硫化机的吨位大小，工作缸内的液压的变动情况，平台的运动速度及其行程进行设计的。本课题选用带作用式的下缸式平板硫化机。在选择材料上，考虑到柱塞在使用和结构上要求有足够的耐弯曲及其抗压缩强度。其次工作表面有防腐蚀性，本课题选用HT200灰铸铁。2.1.2 柱塞外径确定 柱塞的外径的确定根据公称吨位和液压缸的压力来确定的，根据公式：=cm 式中：柱塞外径P平板硫化机的公称

4、吨位，1x10公斤p工作液的最高压力，160公斤/厘米2 选D=300mm 柱塞内径的确定 空气柱塞属于厚壁圆筒，在工作液作用下，承受均布的外压，加压后柱塞受径向、周向和轴向力的作用，除此之外，当柱塞的直径大于150毫米时，为了节省材料，减轻重量应制成空心的，因此本设计采用空心柱塞。对铸铁等脆性材料，由于柱塞三向受压，按第三强度理论计算，其强度条件为： 由于=0，经受力分析可以得到下式： 厘米 上式中：铸铁的许用抗压压力，公斤/厘米2 公斤/厘米2 铸铁的抗压强度极限，公斤/厘米2 n柱塞的安全系数，n=57 柱塞的内外半径则： cm=123.7mm 取 mm 即=240mm 则柱塞的厚度mm

5、 满足铸铁件壁厚 mm的要求。 柱塞与平台的连接方式 本课题设计采用柱塞顶端部与平台刚性的连接方式，在柱塞外壁上开槽，利用四个4吊块将柱塞卡住后，用螺栓紧固于平台上。吊块的尺寸：轴向厚度 =30mm 内径尺寸为：240mm 柱塞的结构简图柱塞的底部轮廓应与工作缸的底部相适应，为了减少柱塞的轮廓内部应力，柱塞的筒壁到底部的轮廓应采用大圆弧过渡连接，壁的厚度应当一致。如下图2-1所示：图2-1 柱塞的结构简图 2.2 液压缸设计计算2.1.1 材料与结构本课题液压缸材料选择ZG35，液压缸是平板硫化机传递力量的主要零件，属于高压下的壁容器。最常见的液压缸结构外部带有密封装置，密封圈填于工作缸壁上部

6、的凹沟内，并用法兰压紧填料，法兰用螺栓固定在液压缸的凸缘上。这种结构目前使用较广泛。液压缸的周壁到缸底，应采用大圆弧过渡连接，以防止由于液压缸缸壁方向变化引起应力集中。其过渡圆弧不得小于内半径的1/4,对于小尺寸液压缸，其过渡半径不得小于300mm。2.1.2 液压缸计算 液压缸内径的确定本课题的液压缸内径是按照柱塞的外径来确定的，应选其内腔直径比柱塞直径稍大，铸造缸内直径应该比柱塞大15mm到20mm，柱塞直径大于200mm以上时，液压缸的直径要比柱塞的直径大20mm到30mm。本设计取20mm，则： D1=300+30=330mm 液压缸壁厚的确定 铸钢液压缸壁厚: 式中： 材料的许用抗拉

7、压力，kg/cm2 材料的抗拉强度极限，kg/cm2 取500N/cm2 n液压缸安全系数，取n=5 kg/cm2 液压缸内腔半径 165mm p工作液压力 p=160 kg/cm2 则： mm当设计铸钢的缸时，必须考虑到为保持其坚硬的表皮，内外表面都不经粗加工。铸造缸壁最小厚度为30mm40mm。所以取 工作缸外径的确定： 球底半径的确定：工作缸底部采用球体，以避免应力集中。球底半径：式中：工作缸内半径 所以有： 取 球形底的厚度通常等于工作缸壁的厚度或稍厚，常见铸件的壁厚约为底厚的3/2所以有：底厚= 取 圆筒部分转至球底部分的过渡圆弧半径：过渡圆弧半径： 取 r=70mm 工作缸肩处部分

8、设计：工作缸凸肩部分的设计计算可按经验数据确定，凸肩高度h可根据工作缸的厚度确定，为了避免曲线过渡区产生应力集中，则： 取r=10mm 导向长度：低速度平板硫化机的柱塞导轨，是在工作缸的开口端加工有环形的凸肩。导轨的必要高度（）,根据经验通常约为柱塞直径的（0.30.6）倍，但不应小于90mm。为了使密封件内进油增强密封效果，应留15mm斜度。所以有： 式中： 柱塞外径，300mm取： 粗算工作缸内腔总深度：式中： S柱塞最大行程 S=250mm 密封装置长度 =70mm （其中密封圈高20mm） 导向长度 =290mm 其他长度 =180mm所以有： 此深度待密封件确定后应调整。 粗算柱塞的

9、长度：根据工作缸深度可估算柱塞长度，其中考虑到法兰厚度，柱塞伸出的长度以及深入平台的长度。L 此长度应适当调整。 工作缸强度校核：柱塞细长比960/300=3.210,为段柱塞。所以不用验算稳定性，其应力应按纯压缩力考虑，采用上述形式的柱塞及工作缸结构形式，主要问题是升降速度较慢，尤其是柱塞下降时完全靠自重，下降速度无法控制。因此采用工作缸与底座一体形式，用一油缸固定底座来保证快速升降。工作缸结构及尺寸基本确定如图2-2：工作缸三向应力校核：工作缸工作时受内压作用，从而产生周向应力、径向应力和轴向应力，按要求这三种应力均应小于许用应力。此时外压，内压。 图2-2 工作缸结构结构简图当时，所得到

10、的应力最大，故危险点在工作缸的内表面，以代入公式：径向应力：周向应力：轴向应力： 式中：工作缸外径 330cm 工作缸内径 165cm所以有： ZG35270-500的许用抗拉应力：抗拉强度极限 5000kg/cmn安全系数 n=57 取5 所以有： 可见三种应力均小于许用应力，所以本设计安全。2.3密封装置的选择密封装置是工作缸与柱塞组合件的重要组成部分，平板硫化机能否正常工作，在很大程度上取决于工作缸密封结构的完善程度。2.3.1 密封装置的要求 密封性能要好，密封装置必须保持良好的密封性。 结构要简单，制造方便，制造费用要低。 耐久性好，安装和拆卸方便。 摩擦阻力要小，这不但可以减少动力

11、消耗，而且也可以减少柱塞表面和密封装置本身的磨损。2.3.2密封装置的类型及材料本设计选用Y型橡胶密封圈，当带有压力的工作液进入密封件底部，将密封件紧压在密封面上，其密封程度随液压升高而增强。结构如图2-3： 图2-3 Y型橡胶密封圈其中：D=200mm D=240mm d=202mm D=246mm d=194mm B=20mm H=20mm h=10mm h=12.4mm R=50mm R=14mm R=5mm d、d、D、D 公差1.2，D=360，B=30。2.4 法兰的设计法兰的计算和设计首先应求出作用在构件上的力，即用螺栓紧固法兰压盖后法兰压盖紧压密封圈而受工作液压作用所产生的拉紧

12、力，这个拉紧力与压力、柱塞直径及密封材料的性质及尺寸有关。法兰压盖常用的材料为普通碳素钢（Q）2.4.1确定法兰尺寸法兰的结构简图如图2-4：图2-4 法兰的结构简图图中：法兰压环的厚度： b=20mm（由密封圈尺寸确定）法兰压环的高度： b=25+(60-20)=65取： 法兰压盖边缘厚度： =25mm 法兰螺栓中心线直径： D=450mm 法兰外径： D=540mm 选择法兰螺栓：螺栓常用材料选用普通碳素钢（Q）； 法兰压环面积为： F=0.785式中： D法兰压盖压环外径，360cmD法兰压盖内径，300cm所以有： F=0.785法兰压盖承受的力为： P=K.P.F 式中： K预紧系数

13、（1.251.5） 取K=1.25 P工作液压力：160kg/cm所以有： P=1.25160310.86=80823.6kg 单个螺栓承受的工作荷载为： F=P/12=80823.6/12=6735.3kg残余预紧力为： Q=（1.51.8）F=1.56735.3=10102.95kg螺栓总压力： Q= Q+F=10102.95+6735.3=16838.25kg 根据受力计算单个螺栓直径： 初选 d=30mm。螺栓间距：螺栓中心线周长：C=D=3.14450=1413mm 初选12个螺栓 螺栓间距：1413/12=117.75mm 规定螺栓间距小于4d(4d=430=120mm)选12个内

14、六角螺钉：M3060满足要求。2.4.2 法兰压盖弯曲应力校核首先分析法兰压盖的受力情况，法兰压盖是一个有长方形截面的圆环，其结构如图2-5所示：图2-5 法兰压盖简图当它压紧密封材料时，缸内工作液压就经密封材料而传递至法兰压环面上，又因法兰压盖用螺栓紧固于工作缸的边缘，因而法兰压盖受力后会产生扭转，设所受的力矩均布在法兰压盖圆周上，如图2-6所示。法兰压盖受力后除了受弯矩及内周边力偶M使其产生横截面扭转变形外，b法兰压盖与工作缸靠紧的周边上受弯曲、剪切及压紧密封圈的环状面上受挤压力，因此在确定法兰压盖的尺寸时，各受力处均需进行强度校核。 图2-6 法兰压盖受力简图 法兰压盖由于弯矩M作用而产

15、生弯曲应力，以直径截面为断面的梁的计算方法，进行弯曲应力校核。 式中：P法兰压盖承受的力，千克； P=80823.6kg D法兰压盖外径，厘米； D=540mm=54cm D法兰压盖内经，厘米； D=300mm=30cm D法兰压盖压环外径，厘米； D=360mm=36cm D法兰压盖螺栓孔中心直径，厘米；D=450mm=45cm d螺栓孔直径，厘米； d=32mm=3.2cm 法兰压盖凸缘厚度，厘米； =25mm=2.5cm H法兰压盖压环部分厚度，厘米； H=40mm=4cm e螺栓中心线部分半环重心到法兰盖中心的距离，厘米； e压环部分半环重心到法兰盖中心的距离，厘米； 所以有： =64

16、.61mPamPa (普通碳素钢) 法兰尺寸设计满足要求。 直径D处断面上弯曲应力校核： 式中： L= L法兰压盖螺栓中心线至密封圈中心线距离，cm； D密封圈中经所以有： 所设计的法兰尺寸满足要求。 法兰压盖凸缘处剪切应力： （2-1）因为： 法兰材料许用剪切应力 （0.50.6）=0.5200=100mPa所以有： 满足要求。 法兰压盖挤压应力： 因为：法兰材料许用剪切应力，=200 mPa 所以有：，满足要求，各项校核均合格。2.5 热板设计计算热板是平板硫化机重要部件之一，热板在硫化操作时作为加压及加热制品和模具用，热板温度是否均匀，直接影响被硫化制品质量。平板工作面需要精加工，要求平

17、面平直光滑，使被硫化制品或模具与平板接触良好，以保证硫化制品受压力及加热均匀。本设计上热板材料为35钢，尺寸为600060060（长宽高）。2.5.1选热板内的电加热元件 加热元件总功率：式中：C比热 取C=0.117kal/gt G热板重量 G= 最高工作温度 取=250 加热前温度 取室温=20 加热时间 取=60min=1h 热效率 取=0.7所以有： 选择电热元件：选择管状电热器，它是一个管内放有金属电阻丝并在间隙部分紧密填满有良好导热性和绝缘性的结晶氧化镁的金属圆管。它可以直接放在固体金属中作为加热元件。选SRQ6-110/0.5型，每根功率为1.0kw，共六根，满足总功率6kw的要

18、求。外形尺寸如下图2-7：A=400mm B=300mm C=70mm； 直径为16，电压110V。图2-7 管状电热器简图安装方法：在热板内钻一排等距离的横向通道。为了安全，装接电线部分应装有罩盖。平板内应装有温度继电器，以自动控制平板温度。此外，需考虑平板的热变形问题，尤其是大型平板硫化机，热板受热膨胀，变形幅度较大，严重时会使热板与上、下横梁的连接件产生很大的变形或剪切破坏。小型的平板硫化机，因热板尺寸膨胀变形的幅度不大，可在设计连接螺钉孔时让空略大于螺钉外径，即可避免由于热板的热变形而引起的螺钉剪切破坏问题。较大规格的热板，不应采用螺钉直接与横梁连接的形式。2.6可动平台设计计算 可动

19、平台与柱塞连接，当柱塞受液压而上升时，平台也随之上升，当与上部横梁或热板接触则平台均匀受压，平台的变形会影响平板硫化机的精度。平台是铸铁件，常用材料为HT200。材料弯曲极限应力安全系数 n=56,取n=6许用弯曲应力工作时活动平台底面受柱塞的压力，顶面受均布压力，在这些力的作用下,活动平台会产生挠度而影响平板硫化机的工作性能。因此，活动平台应具有一定的刚度和强度。活动平台的结构在满足强度和刚度的前提下，应力求重量轻。吨位较大的平板硫化机平台常做成带筋的板状结构。平台的设计、制造和使用问题应当注意：为了避免发生局部应力，平台的厚度应大约一致，没有急剧弯折点，并且在铸造后应当均匀的冷却。2.6.

20、1 平台受荷载及弯矩情况：可简化为有两个支点的梁，如下图2-8所示。图2-8 平台受力简图在600mm热板长度上承受均布荷载，两点距离为柱塞中径：1/2(300+140)=235 mm均布荷载: 式中： P平板硫化机的公称吨位，公斤。 L热板长度，mm L=600mm所以有： 2.6.2 可动平台设计计算 弯矩： 当x=12cm时有最大弯矩： 当x=20时，平台中心处弯矩为： 因此，可动平台在柱塞中径处有最大弯矩270540kg.cm，在平台中心处有弯矩150300kg.cm。2.6.3 可动平台强度校核 -截面可动平台中心处，截面形状及尺寸如图2-9所示： 600 210图2-9 -截面简图

21、截面形心位置：截面惯性矩 抗弯截面模数 平台中心处-断面应力为： -截面柱塞中径处，截面形状及尺寸如图2-10所示：图2-10 -截面简图图中 柱塞平均中径：所以 截面形心位置： 截面惯性矩 抗弯截面模数 -截面弯曲应力： 经校核，两处应力均小于许用应力，故安全。可动平台重心处挠度：式中： P平板硫化机的公称吨位，kg； L热板长度，cm； l柱塞中径，cm； E材料弹性模数。2.7 侧板2.7.1 侧板的设计计算侧板式平板硫化机用两块钢制侧板通过螺栓与上横梁和下部工作缸缸体相连接而成。这种结构具有较高的刚度，同时又便于加工和装备。机器用两块侧板与工作缸及上横梁以螺栓连接成为一个稳固的机架，工

22、作刚产生的作用力会通过侧板的上、下嵌口全部作用在侧板上，因此两块侧板承受着平板硫化机的主要荷载，同时两块侧板又对活动平台的升降起着导向作用。因此，侧板应具有组足够的强度和刚度。侧板的受力情况如上图2-11所示，设每块侧板受有工作缸产生的作用力p，并设力p集中作用于嵌口中点，则侧板产生的弯矩M（N.mm）为：式中：平板硫化机工作缸产生的总作用力，N =1.0010N 作用于一块侧板上的作用力，N 载荷p到侧板形心线的距离，mm =22mm图2-11 侧板结构简图该弯矩可使上横梁、下机座和侧板两端产生水平位移，但由于上下连接螺钉紧固的关系，水平移位将受阻，因此而又影响侧板在上横梁和下机座之间的水平

23、位移。由于侧板在紧固螺钉处产生的水平位移对螺钉起拉伸作用后，使螺钉产生弹性恢复力Q，该力分别对支点A、B产生反弯矩：式中： Q螺钉弹性恢复力，N a、1见图，mm； a=150mm，l=1104mm s每块侧板紧固螺钉螺纹底径截面积之和， K螺钉预紧系数，K=0.25； 螺钉被拉伸段长度，mm =70mm； J侧板的惯性矩 M侧板弯矩，N.mm； 截面形心位置为： 侧板惯性矩J为：所以有： 从而有：由于反弯矩的作用，合成弯矩则为：考虑反弯矩的作用，产生弯曲变形时的挠度y（mm）为：利用上式可求出侧板在l范围内任意截面处产生的水平位移。X为支撑点A至导轨或导向块中点的距离。侧板垂直变形的近似计算

24、式为：式中 侧板截面积，mm。当侧板的水平位移超过了导轨或导向块的初始间隙后，就会由导轨对侧板产生水平阻力P，从而要考虑该力对侧板及紧固螺钉的影响。通常这种机器的滑台大多采用45斜面导轨导向，故计算中以此为准。首先用下面值判别侧板的水平位移是否超过了导轨的间隙。当0时，即为超过了导轨的间隙值：式中：导轨初始间隙mm， =1mm侧板在导轨的水平位移。将支点A至导轨中点的距离带入式 可求出。即： 所以有：0侧板的水平位移超过了导轨或导向块的初始位移间隙后，就会由导轨对侧板产生水平阻力为：式中 侧板连接螺纹至导轨中点处的距离，mm。连接螺纹产生的附加弹性恢复力和分别为：侧板每段连接螺钉的实际受力和为

25、：除了上、下嵌口处，侧板任意截面处强度校核式为：式中：W侧板的截面模量，mm；侧板的许用应力，N/mm。=200MPa=200N/mm侧板嵌口处强度： 式中： S嵌口处截面积，mm； K应力集中系数，采用2； h嵌口处内侧面至侧板形心线的距离，mm。为校核滑台导轨比压，将水平阻力P转换成作用于导轨斜面上的P（N）。 导轨的比压P(N/mm)为： 式中： 导轨斜面面积，mm；=2425=600 mm 导轨许用比压，取=2.5 N/mm。2.7.2 螺钉的校核： 上侧螺钉：螺钉的拉伸强度校核：螺纹螺牙弯曲强度校核：式中： t=2mm b螺纹牙根宽度， b=0.87P=0.872=1.74cm； h

26、螺纹牙的公称高度 h=0.5413P=0.52=1.1cm； Z旋合圈数，取10； 考虑螺纹各圈载荷不均的系数。取=0.56螺钉螺纹螺牙的剪切强度校核： 下侧螺钉：螺钉拉伸强度校核： 螺纹弯曲强度校核： 螺钉螺纹螺牙的剪切强度校核：2.8 上横梁上横梁材料选用HT200，液压缸内压力经模具作用于上热板，以致作用于上横梁。上横梁如图2-12：其中-，-为危险截面。图2-12 上横梁结构简图-截面校核，其截面如图2-13所示：600图2-13 上横梁-截面图因此截面为完全对称截面，所以截面形心位置应是对称中心。即： e=30mm截面受力情况：该截面主要受剪应力。液压缸内压力经模具作用于上热板，以致

27、作用于上横梁，两支点之间距离为：1/2(600+690)=645mm因为液压缸内压力给上横梁的力远远大于上横梁重量，所以上横梁重量可以忽略不计。列方程为：q=2505kg/cm2p=150300 p=75150N=(0.50.6) =0.6566=35.95kg/cm所以有：=65.921 kg/cm所以-截面为安全截面。-截面的校核，-截面形状如下图2-14所示：图2-14 上横梁-截面简图上横梁的弯矩方程为：当x=23时，平台中心处弯矩为：截面形心位置，由于螺栓尺寸远远小于整个上横梁尺寸，可忽略不计。所以上横梁可看做完全对称图形。形心： e=截面惯性矩：抗弯截面模数：上横梁中心处-截面应力

28、：所以经校核，两处应力均小于许用应力，故安全。上横梁最大挠度：式中：q分布荷载集度 L,l,x尺寸见图，mm结论三个多月的毕业设计结束了，我不会忘记这难忘的几个月的时间。在我徜徉书海查找资料的日子里，面对无数书本的罗列，最难忘的是每次找到资料时的激动和兴奋；亲手设计图纸的时间里，记忆最深的是每一步小小思路实现时那幸福的心情；为了说明书我曾赶稿到深夜，但看着亲手打出的一字一句，心里满满的只有喜悦毫无疲惫。 在这学期的设计中，我获得了许多知识，这是在平时的课堂上所学不到的。脚踏实地、认真严谨、实事求是的学习态度，不怕困难、坚持不懈、吃苦耐劳的精神是我在这次设计中最大的收益。我想这是一次意志的磨练，

29、是对我实际能力的一次提升，也会对我未来的学习和工作有很大的帮助。在这次毕业设计中也使我们的同学关系更进一步了，同学之间互相帮助，有什么不懂的大家在一起商量，听听不同的看法对我们更好的理解知识，所以在这里非常感谢帮助我的同学。 在此更要感谢我的导师和专业老师，是你们的细心指导和关怀，使我能够顺利的完成毕业设计。在我的学业和设计的研究工作中无不倾注着老师们辛勤的汗水和心血。老师的严谨治学态度、渊博的知识、无私的奉献精神使我深受启迪。随着毕业设计的完成，我的大学生活也即结束了，虽然舍不得这些可爱的老师和同学，但人生的路还很漫长，需要我去奋斗、去拼搏，在此，愿各位老师和即将奔向五湖四海的同学们能够实现

30、自己的人生目标。 沈阳化工大学学士学位论文 致谢致谢首先感谢学校给我们这次毕业设计的机会，感谢校图书馆的大力支持，感谢众多同学的热情帮助，感谢本次设计中提供装配图以及其他资料的工厂和个人。感谢图书馆的老师和工作人员为我们提供查阅资料的便利，为了收集更多的有关平板硫化机设计方面的知识，我们花费了大量的时间在学校图书馆查阅有关橡胶工业的期刊、书籍和国内外的有关资料，在这里我要真心感谢我们的指导老师董老师的大力帮助，在他的帮助下，我在设计中遇到的疑点、难点全都解决了，受益匪浅，从董老师那里我学到了书本上学不到的知识。董老师对我们严格要求，耐心指导，从老师身上看到了作为一名技术工作者为人处世的态度，对

31、我们帮助很大。在此由衷感谢这两年来教过我所有化工大学的老师，这次设计离不开你们的教诲，综合了两年所学到的知识！由于我的能力和经验有限，难免在设计中有的地方考虑不周，出现一些疏漏。但是我相信有了这次的设计经历，在以后的工作中我更加能够灵活的运用知识，掌握方法，为今后的工作打下良好的基础，为社会做出自己的贡献！最后再次感谢学校领导、各位指导老师、图书馆工作人员，谢谢你们！参考文献1 吕百龄，21世纪我国橡胶工业发展趋势，橡胶技术与装备.2004年第5期2 于清溪.橡胶产业机构形态分析，橡胶技术与装备，2004年第8期3 于洪林.平板硫化机的形状和发展趋势，橡胶技术与装备，1995，26284李纪生

32、，湖州橡胶机械厂.我国平板硫化机的技术进步与市场分析，橡胶技术与装备，1997，7105 成大先.机械设计手册（第一卷）.M北京：化学工业出版社6 成大先.机械设计手册（第二卷）.M北京：化学工业出版社7 成大先.机械设计手册（第三卷）.M北京：化学工业出版社8 成大先.机械设计手册（第四卷）.M北京：化学工业出版社9 成大先.机械设计手册（第五卷）.M北京：化学工业出版社10 马占兴，何月梅.橡胶机械设计（下册）.M北京：化学工业出版社，198111 张玉，刘平主编.几何量公差与测量技术（第三版）.M沈阳：东北大学出版社，199912 杨顺根，桂林橡胶工业设计研究院.国内外工艺制品机械发展概

33、况（二），橡胶技术与装备，1994，131713 付广艳主编.工程材料.M北京：中国石化出版社，200614 杨顺根，白仲元主编.橡胶工业设计手册 第九分册（下册）.M北京：化学工业出版社，199415 刘朝儒，吴志军，高政一等主编.机械制图（第五版）.M北京：高等教育出版社，200616 濮良贵，纪名刚主编.机械设计（第八版）.M北京：高等教育出版社，200617 哈尔滨工业大学理论力学教育组编.理论力学（上册）.M北京：高等教育出版社18孙恒、陈作模，机械原理。北京：高等教育出版社，2000.19杨德武.机械设计手册 M.吉林：吉林科学技术出版社，2006. 20Engle P A. Im

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35、1.27机械设计手册第二版，下册.M.北京：化学工业出版社28 哈尔滨工业大学理论力学教育组理论力学（上册）.高等教育出版社29 吴宗泽，罗胜国.主编机械设计课程设计手册（第二版）M.北京：高等 教育出版社，1999.30 张玉，刘平 几何量公差与测量技术 M.沈阳:东北大学出版社.1999： 4880.31 逮允海.工程材料教程M.哈尔滨：哈尔滨工程大学出版社，2005：38 64.32 成大先等.机械设计手册 （第二版）M.北京：化学工业出版社，1990.33 成大先等.机械设计手册 （第三版）M.北京：化学工业出版社，1994.34 平板硫化机的形状和发展趋势，于洪林，橡胶技术与装备，1

36、995；21（5）； 2628.35 国内外工艺制品机械发展状况（二），杨顺根，桂林橡胶工业设计研究院， 橡胶技术与装备，1994；（2）；1317.36 于清溪，橡胶产业机构形态分布，橡胶技术与装备，2004年第八期；37 Miasaki T , Hotta Y, Lee WS, Fujiwara T, Koizumi E, Fukunaga H, Kawawa T. Construction and Realization of the Intelligent Mechanical Steric Park .Automation & Instrumentation, 2002.P11-16

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