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1、内蒙古科技大学毕业设计说明书内蒙古科技大学本科生毕业设计说明书题 目：陕西安康市平利至镇坪公路八道河桥 空腹式箱形拱桥学生姓名：牛争光学 号：0606116232专 业：交通工程班 级：交通06-2班指导教师：张 玥117摘要拟建桥位于平利县八道乡罗家院子以南约800m处，介于平镇三级公路（平利段）K30+356K30+450之间，跨越八道河河谷，路线与水流方向正交。桥址区位于基岩底山区小型河流的迂回曲折段，河谷两岸为山梁斜坡，左岸基岩外露，右岸突出的山梁上分部厚度不大的第四系覆盖层，谷底较平坦。桥址区属构造条件较简单的地段，无破怪性断裂存在，桥位处无不良地质现象。根据地形以及所给资料设计了三
2、个比选方案：方案一是预应力混凝土简支T形梁桥，孔径布置:240m，桥梁总长80m；方案二为三跨等截面连续T形梁桥，孔径布置25m+30m+25m，总长80m；方案三为上承式混凝土箱形拱桥，主跨65米，两测加一跨6米跨径板，孔径布置：6+72+6m，总长84m。方案比选依据安全、实用、美观的原则，最终选择方案三上承式混凝土箱形拱桥为推荐方案，拱上建筑采用梁板柱式腹孔，主梁采用标准跨径6m的实心板，板厚0.3m。拱轴系数通过试算采用1.167。 桥梁下部结构为重力式桥墩、桥台为U形桥台。本设计对盖梁、立柱及主拱圈配筋，对主拱圈、桥墩及基底进行了强度验算。关键词：拱桥；实心板；盖梁；立柱；桥墩Abs
3、tract The proposed bridge is located in Lee County, 8 Heung Ping Luo yard about 800m south of Division, between Pingjhen 3 Road (Ping Lee paragraph) K30 +356- K30 +450 between badaohe valley across the road and the flow direction is pay. The end of the bridge site located bedrock mountain - a small
4、section of the river twists and turns, valleys cross the ridge slopes, left bank of the bedrock exposed, prominent ridge on the right bank of the thickness segment of the Quaternary small, relatively flat bottom. Structural conditions of the bridge site belonged to a simpler site, without breaking b
5、lame of faults, the bridge is located no bad geological phenomena. According to information designed for terrain and the comparison of three programs: the program first, simply supported prestressed concrete T-beam bridge, aperture arrangement: 2 40 cross-bridge full 80m; program 2 for the three-spa
6、n continuous T-cross section bridge, aperture arrangement 25m +30 m +25 m, length 80m; Programme III for the Deck Concrete Arch Bridge, a main span 65 meters, plus the two measuring 6 meters span across one board aperture arrangement: 6 +72 +6 m length of 84m. Scheme comparison and selection based o
7、n safety, practical, aesthetic principles, the final option 3 Deck Concrete Arch Bridge with the recommended program, the arch on the building slab-column with abdominal holes, the main girder span 6m solid plate, thickness 0.3m . Arch-axis coefficient of 1.167 by using a spreadsheet.(From my own po
8、ints program income) Bridge substructure for the gravity pier, abutment for the U-shaped abutment. The design of the cap beams, columns and main arch ring reinforcement, the main arch ring, piers and the base for checking the strength. Key words : arch bridge；solid slab；Capping Beam；Holumn；Bridge pi
9、er目录摘要IAbstractII第一章 桥梁设计方案比选11.1方案拟定11.1.1 第一方案11.1.2 第二方案21.1.3 第三方案31.2 方案比选4第二章 推荐方案尺寸拟定62.1方案简介62.2 拱上建筑尺寸拟定62.2.1 腹孔上部结构62.2.2 腹孔墩尺寸拟定62.3 拱圈截面细部尺寸的拟定72.4 桥面铺装72.5 施工方式8第三章 拱上盖梁计算93.1 分块面积法计算截面几何特性93.1.1 截面特性计算公式93.1.2 盖梁与立柱线性刚度计算93.1.3 预制板截面特性计算103.1.4 预制板永久作用效应计算123.2盖梁恒载计算143.2.1上部结构自重计算143
10、.2.2 盖梁恒载内力计算143.3 可变荷载计算163.3.1 车道荷载标准值计算163.3.2 可变荷载横向分布系数计算163.3.3 顺桥向支座反力计算203.3.4 各支座支点反力203.3.5 冲击系数和车道折减系数213.3.6 各梁永久荷载、可变荷载反力223.4 内力组合计算233.4.1 恒载加活载作用下各截面的内力233.4.2 盖梁内力汇总253.5 盖梁配筋设计与承载力校核263.5.1 正截面抗弯承载力验算263.5.2 斜截面抗剪承载力验算273.5.3 全梁承载力校核333.5.4 盖梁的裂缝及最大裂缝宽度验算343.5.5 盖梁中间段挠度验算363.5.6 盖梁
11、悬臂段挠度验算39第四章 墩柱设计434.1 荷载计算434.1.1 恒载计算：434.1.2 汽车荷载计算434.1.3 风荷载计算444.1.4 双柱反力横向分布计算454.1.5 荷载组合464.2 截面配筋计算及应力验算474.2.1 作用于墩柱顶的外力474.2.2 作用于墩柱底的外力474.2.3 截面配筋计算47第五章 主拱圈计算525.1 拱轴系数的确定525.1.1 拱圈截面特性525.1.2 积分法所用公式535.2 主拱圈截面内力计算575.2.1 拱圈弹性中心及弹性压缩系数575.2.2 弹性压缩引起的恒载内力575.3 压力线偏离拱轴线引起的内力585.4 恒载内力6
12、25.5 活载内力635.5.1 不计弹性压缩的活载内力635.5.2 计入弹性压缩的活载内力635.6 温度变化和混凝土收缩内力635.6.1 温度变化引起的内力635.6.2 混凝土收缩内力665.7 荷载组合695.8 拱的整体“强度稳定”验算所需的荷载效应725.9 拱脚截面直接抗剪强度验算用的荷载效应735.9.1 自重剪力735.9.2 活载剪力735.9.3 温度作用效应745.9.4 与剪力相应的轴向力745.10 主拱圈强度验算765.10.1 公式765.10.2 拱顶到拱脚截面验算775.11 拱圈的整体“强度稳定”验算795.11.1 纵向稳定性验算795.11.2 横
13、向稳定性验算805.11.3 拱圈配筋805.12 拱脚截面直接抗剪验算84第六章 桥墩计算866.1 拟定桥墩尺寸866. 2 荷载计算876.2.1 桥墩以上荷载计算876.2.2 墩身自重计算886.2.3 土重力计算896.2.4 土压力计算906.2.5 水浮力计算916.2.6 支座摩阻力916.3 内力汇总及组合926.3.1 用最大弯矩控制组合926.3.2 用最大轴向力控制组合956.4 正截面强度与基底应力验算966.4.1 偏心矩验算966.4.2 截面强度验算966.4.3 基底应力验算976.5 抗倾覆稳定性验算986.5.1 抗倾覆验算986.5.2 抗滑动验算98
14、参考文献100附录：外文文摘101译文106致谢111第一章 桥梁设计方案比选1.1方案拟定根据设计资料，在桥梁满足跨越障碍，承受荷载的功能要求的前提下，遵循技术先进，安全可靠，使用耐久，经济合理，美观满足环保原则，并充分考虑因地制宜，就地取材，便于施工，和养护等因素。现拟定以下三个方案。1.1.1 第一方案1）孔径布置本方案为预应力混凝土简支T形梁桥，孔径布置：240m，桥梁总长80m。桥型布置图见图1.1。图1.1 第一种方案桥型布置图 (尺寸单位：cm)2）桥跨结构构造主梁采用预应力混凝土T形梁，梁高2m，为跨径的1/15，腹板厚30cm，预应力用后张法施加。T形梁下部做成马蹄形，马蹄高
15、度30cm，宽40cm，在梁端，因需加预应力钢筋锚固构件，梁端一定距离内腹板加宽。横向施加预应力，将梁横向刚性连接。3）墩台与基础桥台采用混凝土重力式U形桥台，两测桥台尺寸不相同：平利方向桥台高6m，基础埋值与辉长岩，镇坪方向桥台高6.3m左右，基础埋值与弱风化砂岩。桥墩采用实体式桥墩，高度约17米左右，墩台基础根据具体的地质构造和持力层埋值深度，地质较好采用刚性扩大基础形式。4）结构受力特点简支桥为静定结构，结构内部不存在多余的内力，受力简单、明确，受桥墩不均匀下沉和支座变位的影响较小，适用于各类地质结构。但受力时，靠梁的弯矩抵抗外力，且弯矩为同一符号，跨中产生较大的弯矩，随着跨净的增长，弯
16、矩急剧增多，对梁的承载非常不利，所以跨径不易过多。另外，简支结构连续性较差，不利于高速行车，其本身自重较大，所以不适大跨境和多跨径。5）施工方案预制T形梁并预留预应力孔洞，后张法施加预应力，起重机安置梁体，后加横向预应力，将梁体连接成一整体。1.1.2 第二方案1）孔径布置本方案为三跨等截面连续T形梁桥，孔径布置25m+30m+25m，总长80m。等截面梁桥型布置图见图1.2。图1.2 第二方案桥型布置图 (尺寸单位：cm)2）桥跨结构构造主梁采用等截面T形梁。跨中截面高和支点处截面高度都为2.0m。翼板边厚15cm，翼板根部厚21cm。T型梁下部做成马蹄形，马蹄高度30cm，宽40cm。每1
17、0米设横隔板，桥墩和桥台处加设横隔板，3）结构受力特点等截面连续梁结构刚度大，变形小，主梁变形挠曲线平缓，行车平顺舒适，有利于高速行车，动力性能好，同时伸缩缝少，养护简单，抗震能力强等优点适应预应力混凝土连续梁的受力特点。桥梁为二级公路桥梁，对行车的平顺性要求较高，此方案较为合适。与其他结构相比，在竖向荷载的作用下，除制动桥墩外，其它桥墩只受轴向压力，因此，其桥墩和桥台都可做得小一些。4）桥墩台基础桥台采用重力式U形桥台，扩大基础，桥墩采用实体式桥墩，基础根据持力层埋值深度，地质较好采用刚性扩大基础形式。5）施工方案采用先简支后连续的施工方法，即如下：（1）预制简支T梁，吊装到位；（2）浇注墩
18、顶连续段接头混凝土，达到设计强度后，张拉负弯矩区预应力钢束并压注水泥浆；（3）再拆除临时支座，完成体系转换；（4）完成主梁横向接缝浇注；（5）最后进行防撞墙护栏及桥面铺装施工。1.1.3 第三方案1）孔径布置本方案由两侧小孔和主拱结构组成，为上承式混凝土箱形拱桥，主跨65米，两测加一跨6米跨径板，孔径布置：6+72+6m,总长84m 。拱桥型布置图见图1.3。图1.3 第三种方案桥型布置图 (尺寸单位：cm)2）桥跨结构构造桥型为空腹上承式多室箱式拱桥，矢跨比f/L=1/8，等截面悬链线无铰拱桥。主拱圈截面高度为1.00m，闭合箱式拱圈壁厚8厘米，顶板与底板厚12cm，留有混凝土接缝11.67
19、cm。除腹孔墩处必须设置外，每3米设一横隔板。横隔板厚6cm。由于预制板总宽为8.5m所以拱圈采用宽8.5m。拱上建筑采用梁板式结构，柱式桥墩尺寸，上端盖梁安装桥面板（具体尺寸见盖梁计算），下部底梁与箱形拱连接，上部结构为标准跨径6.0m简支实心板，实腹段长度24m.3）墩台与基础根据设计资料，桥址断面的地质条件较好，承载能力较好的风化砂质板岩岩层埋值深度较浅，适合拱桥所采用的重力式U形桥台做扩大基础，桥墩亦采用柱式桥墩，基础均采用刚性扩大基础，扩大基础埋值到砂质岩层，。4）结构受力特点拱桥主要的受力构件为拱圈，当承载时，荷载在拱圈内以压力的形式出现，有利于发挥抗压材料的优势，且钢筋用量最省，
20、便于就地取材，降低桥梁造价。但拱结构在竖向荷载的作用下，压力在桥墩和桥台处一部分转化为水平的推力，所以对基础有较高的要求。另外，拱横向整体性和稳定性好，在完工后，安全性较高，维护费用特低。拱桥还具有耐久性好，维修、养护费用少、外型美观、横向整体性和稳定性好的特点。5）施工方案采用满布式拱架施工法。采用分段施工，将整个拱圈在纵向分成6个砌筑段。1.2 方案比选1）从外形来看，拱式桥梁线条柔和舒畅，外形美观，是较理想的桥型，但拱桥上部结构需要简直板和立柱结构，整体抗震性能较差，等截面连续梁桥与拱桥相比，美观程度相对差，但是连续梁桥的桥墩较高，跨径较大，整体上与此处的深沟地形相协调，整体效果较好，三
21、个方案中简支梁桥的外观效果最差。2）从结构及受力的角度看，第一、二方案为受弯式桥梁，第三方案为受压式拱桥。方案一是三跨混凝土简支梁桥，美观性较其他两方案其次但受力简单、明确，是静定结构，对基础的要求不高，工期相对较短等优势。但梁桥结构受弯，桥梁配筋率要求较高，梁中需布设预应力钢筋，钢筋总用量较多，还需高强度钢筋，简支梁铺装时需大吨位起重器。方案二采用等截面连续梁桥，结构刚度大，变形小，主梁变形挠曲线平缓，行车平顺舒适，有利于高速行车，动力性能好，同时伸缩缝少，养护简单，抗震能力强等优点。方案三拱桥，当承载时，荷载在拱圈内以压力的形式出现，有利于发挥抗压材料的优势，且钢筋用量最省，便于就地取材，
22、降低桥梁造价，尤其是中小跨径拱桥，不需要大型设备和复杂技术，进来由于转体施工法和劲性骨架拱的应用，使其建造过程比同跨径其他桥梁容易、便捷。另外，拱式桥的主要承重结构是拱圈，拱结构在竖向荷载作用下桥墩和桥台将承受水平反力，这种水平反力将大大抵消在拱圈由荷载所引起的弯矩，因而与同跨径的梁相比，拱的弯矩剪力和变形都要小的多。拱桥的主要缺点是其自重大，相应的水平推力也较大，增加了下部结构的工程量，但本方案采用的箱形拱桥大大地减少了拱桥的自重，而且增加了美观度。此外，拱桥受基础变为或沉降时产生的附加内力的影响很大，因此拱桥对基础的要求比其他桥型严格。本方案，由于桥址处的地质情况比较良好，故采用拱桥方案是
23、可行的。3）从施工角度看，方案一施工工序较简单，施工连续性容易控制，上部结构与下部结构同时开工，工期较短，技术性相比简单，已有成熟的工艺技术经验。方案一、三施工工艺要求严格，需要大量的监控设备，特别是拱桥施工时的风险性较大。4）从材料造价方面看，三种方案的材料基本相同，即混凝土和普通钢筋，方案一与方案二还需要大量的高强度混凝土和钢绞线，从劳动力方面考虑，方案一需要劳动力较少，方案二、三需要劳动力多，且需技术熟练的拱人，但其材料用量、机械使用及总造价少，为最经济的桥型。5）从建成后维护看，三种方案均为混凝土结构，使用性能稳定。第二章 推荐方案尺寸拟定2.1方案简介本设计推荐方案为方案三，为上承式
24、混凝土箱形拱桥，主跨65米，两测各加一跨6米跨径板，孔径布置：6+72+6m,全长84m ，为单孔。拱上建筑采用梁式腹孔，净跨径5.5m，采用预制实心板。桥面全宽：钢筋混凝土防撞墙+净7.5m。河道与路线正交，河床稳定，河道顺直。桥平面线形为直线，与流水方向正交，桥纵向坡度为0%的直坡段。桥面横坡采用1.5%的双向横坡。桥台采用U型桥台。2.2 拱上建筑尺寸拟定2.2.1 腹孔上部结构主梁采用钢筋预应力混凝土板，从文献【5】中挑选出厚0.3m、宽0.99m的实心板，如图2.1所示。中板构造图边板构造图图2.1 实心板尺寸图（尺寸单位：cm） 主梁实心板采用C40混凝土，为了便于施工，实心板间企
25、口也采用C40混凝土浇筑。由于主梁跨径较小，故支座可采用2cm厚橡胶板充当支座。2.2.2 腹孔墩尺寸拟定盖梁与立柱尺寸见图2.2图2.2（尺寸单位：cm）设计依据公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ 02485）2.3 拱圈截面细部尺寸的拟定1）拱桥 本桥为公路桥，截面采用箱形截面，拱圈高1.3m。(包括桥面铺装)0.5m填料厚度。2）拱圈 参照已建成的箱梁统计资料与拱圈手册以及施工方法。尺寸拟定如下图：图5.2 拱圈边箱与内箱尺寸拟定图（尺寸单位：cm）3）横隔板加设横隔板可以增加截面的横向刚度，限制变形。除腹孔墩处必须设置外，每3米设一横隔板，中间挖空，横隔板厚6cm。为加强横向联结，在横
26、隔板位置顶板预埋钢板，用短钢筋焊接，并在底板上预埋横向分布钢筋，待合拢后，将分布钢筋弯起交叉、勾住，现浇混凝土。2.4 桥面铺装桥面采用 的横坡，由于桥面较窄，可用三角垫层形成坡度。桥面面层为5cm厚沥青混凝土，三角垫层为7.5-13cm厚混凝土。2.5 本桥的主要材料混凝土：箱拱与预制板、桥面铺装采用C40混凝土。桥墩盖梁采用C30混凝土，基础采用C25混凝土。预应力钢材：纵向预应力筋采用j15，标准强度为1860MPa的高强度、低松弛钢铰线，公称直径为15.24mm。普通钢筋：主筋采用HRB335钢筋，其他采用RB235钢筋。2.5 施工方式采用满堂支架法施工：在支架上安装模板、绑扎、安装
27、钢筋骨架现浇混凝土。第三章 拱上盖梁计算3.1 分块面积法计算截面几何特性3.1.1 截面特性计算公式上截面抗弯系数： Ws=I/Yx下截面抗弯系数： Wx=I/Ys上核心矩 ： Ks=W/A下核心矩 ： Kx=W/A。 矩形对自身的几何特性截面的全截面型心坐标（X,Y）：X= (3.1)形心到盖梁上缘距离：Ys=Y= (3.2)X轴的惯性矩： (3.3)矩形小块对全截面的截面的几何特性X轴的惯性矩： (3.4)Y轴的惯性矩： (3.5)三角形对自身的几何特性X轴的惯性矩： (3.6)形心主轴惯性矩（X轴向）：3.1.2 盖梁与立柱线性刚度计算0.028125 （3.7）L为1.15ln与lc
28、两者较小者：1.15ln=1.154.2=4.83m 5.0 可看做简支梁；=1.94 为简化计算将4号与7号也看做简支梁，所以双柱式盖梁都可按简支梁计算。3.1.3 预制板截面特性计算对预制板截面进行分割，分成有若干个三角形和矩形组成的小块，并建立坐标系如图3.1所示，在已建立的坐标系中，各小块的边长，坐标和面积汇总如表3.1所示。图3.1 预制板截面分块图表3.1 分块汇总 分块号 边长形状面积A(cm)形心坐标AiXiAiYi平行X轴Y轴Xi （cm）Yi（cm） -122三角形240.16666728.66666780.33333357.333333-2218三角形1840.16666
29、722723396-3102三角形1042.8333338.6666667428.3333386.666667-4108矩形8044.543560320-57930矩形2370015035550122三角形2-40.1666728.666667-80.3333357.3333332218三角形18-40.1666722-7233963102三角形10-42.833338.6666667-428.333386.6666674108矩形80-44.54-3560320 Si=2590；SiYi=37270。 截面各单元截面特性截面的全截面形心坐标（X,Y）：形心到板下缘距离：Yx=Y=cm小块对全
30、截面的截面的几何特性：X轴的惯性矩： Y轴的惯性矩： 中板截面各小块的几何特性（图3.1）汇总于表3.2：表3.2 中板截面特性汇总分块面积AiYiSi=AYIidiIxI=Ii+Ix141.33335.33330.888914.277815.297816.223682886487.6102084.8572732.932021.3333426.6666674.4444-5.723655.122659.64160264160853.3333-10.39017272.20818125.55237015355501777500.610881.989178632.0A=2590；200966.1， Y
31、s=15.61； Yx=14.39；Ws=I/Yx=13965.72； Wx=I/Ys=12874.2；上核心矩Ks=W/A=5.392；下核心矩Kx=W/A=4.971。半个铰缝面积为=过程同上，边板截面各小块（图3.1）的几何特性汇总于表3.3，表3.4：表3.3 边板截面特性（关于板的顶面）分块面积AiYiSi=AYIidiIxI=Ii+Ix121.3332.6670.44413.889385.785386.221881443247.222938.8081262.831021.333213.3332.222-6.111373.495375.7480262080426.667-10.778
32、9293.3789720.05345015517502587500.222169.892258919.9000015.22200面积A3560054190270664.7Ys=15.222表3.4 边板面积与惯性矩（关于边板左面 ） 面积AiYiSi=AYIidiIxI=Ii+Ix21.1572.3130.444-0.5630.6331.1181.15720.824-0.5635.6989.7101.18311.83355.556-0.5893.47359.0801.296666.667-0.60629.377696.034500.5751983.7538021880.0191.2483802
33、188.700000.5940035602114.716673802954.6形心到左缘距离Xs=0.5940m，所以边板与中板中心距离为50+125-59.4=115.6cm，我们把支座放在板形心处。3.1.4 预制板永久作用效应计算恒载内力计算时，按照实际施工的情况，分阶段计算其恒载内力。主要包括一期恒载（预制板自重）和二期恒载（桥面铺装及防撞墙等桥面系）作用下产生的内力，本设计将桥面铺装及防撞墙均摊在每米桥面板上，中板与边板分开计算。施工方法采用，恒载内力按结构力学方法计算。1） 预制板自重（第一阶段结构自重）中板2、3、4、5、6、7 边板1、8 2） 桥面系自重 由AUTOCAD查得
34、防撞墙面积为0.3587，防撞墙重力单侧按8.968计。桥面铺装采用等厚5cm的沥青铺装，则全桥宽每延米重力为： 横坡采用7.513cm的防水混凝土三角垫层，则全桥宽每延米重力为： 二期恒载集度为桥面铺装与防撞墙集度之和，为计算方便，近似1米拱圈平均分担考虑，则每延米桥面系重力为：3）铰缝自重（第二阶段结构自重）：得板每延米总重力g为： 中板 kN/m （第一阶段结构自重） 边板 kN/m （第一阶段结构自重） kN/m （第二阶段结构自重） kN/m （第二阶段结构自重） kN/mkN/m3.2盖梁恒载计算3.2.1上部结构自重计算 表3.5 上部结构永久荷载 （包括桥面铺装） 每片梁自重（
35、kN/m）每片梁自重（kN/m）一孔上部构造自重（kN）每一个支座恒载反力（kN）1,8号2,，3,4,5,6,7号边梁1,8中梁2716.12412.845651.52848.05038.277图3.2 盖梁构造简图 （尺寸单位：cm）3.2.2 盖梁恒载内力计算表3.6 盖梁自重及作用效应计算 截面自重（kN）弯矩（kNm）剪力（kN）V左V右1-1-8.14-8.14续表3.6 盖梁自重及作用效应计算 截面自重（kN）弯矩（kNm）剪力（kN）V左V右2-2-18.08-18.083-3-25.5837.54-431.531.55-500（kN）3.3 可变荷载计算3.3.1 车道荷载标
36、准值计算荷载对称布置时用杠杆原理法，非对称布置时用偏心受压法。公路II级车道荷载的取值由文献【1】4.3.1条，用线性内插可得（kN/m）计算弯矩时： （kN） 计算剪力时： （kN） 3.3.2 可变荷载横向分布系数计算1）单车列，对称布置（图3.3）时：图3.3 单列对称横向分布系数计算图（尺寸单位：cm）2） 双车列，对称布置（图3.4）时：图3.4 双列对称横向分布系数计算图 （尺寸单位：cm）3） 单车列，非对称布置（图3.5）时： 图3.5 单双列横向分布计算图 （尺寸单位：cm）4） 双车列，非对称布置（图3.5）时：由 （3.9） ， 已知n=5 ，则：计算出和绘制1号梁横向影
37、响线，如图2.7所示，图中按文献【1】规定确定汽车荷载的最不利荷载位置，再由和计算横向影响线的零点位置。设零点至1号梁的距离为，则：解得=5.17m。零点位置已知后，就可求出相应于各个荷载位置的横向影响线竖标值cq。设防撞墙至1号梁轴线的距离为,则： =（7.5）/2=0.094m于是，1号梁的活载横向分布系数可计算如下（以表示影响线零点至汽车车轮的横坐标距离）：汽车荷载 =0.3822单车列与双车列计算类似，同理可得如下表3.7表3.7 横向分布系数计算（偏心受压法）单车列非对称布置双车列非对称布置中板中心距离长=1板数量n=8边板与中板中心距离长=1.156a3=1.5a1=3.656a4
38、=0.5a2=2.5ai2=44.232711=0.427211=0.427281=-0.177281=-0.177212=0.331612=0.331682=-0.081682=-0.081613=0.249013=0.249083=0.001083=0.001014=0.166314=0.166384=0.083784=0.083715=0.083715=0.083785=0.166385=0.166316=0.001016=0.001086=0.249086=0.249017=-0.081617=-0.081687=0.331687=0.331618=-0.177218=-0.17728
39、8=0.427288=0.4272x1=5.1683桥面净宽B=7.5x2=5.86760.50.9x3=7.34211.8续表3.7 横向分布系数计算（偏心受压法）单车列非对称布置双车列非对称布置x4=14.71421.3x5=-7.4022x6=-0.0301x7=1.4444x8=2.1437=0.094m1=0.3192m1=0.3822m2=0.2578m2=0.3404m3=0.2047m3=0.3043m4=0.1516m4=0.2681m5=0.1516m5=0.2681m6=0.2047m6=0.3043m7=0.2578m7=0.3404m8=0.3192m8=0.3822
40、3.3.3 顺桥向支座反力计算图3.6活载布置图 （尺寸单位：m）双孔布载单列车时： (kN)双孔布载双列车时：(kN)单孔布载单列车时： (kN)单孔布载双列车时： (kN)3.3.4 各支座支点反力表3.8 各梁支点反力计算 荷载横向分布情况公路II级荷载（kN）计算方法荷载布置横向分布系数单孔双孔BR1BR1对称布置按杠杆原理法算单列行车公路II级m1=0158.15630179.81250m2=000m3=0.231.63135.963m4=0.347.44753.944m5=0.347.44753.944m6=0.231.63135.963m7=000m8=000续上表3.8 各梁支点反力计算荷载横向分布情况公路II级荷载（kN）计算方法荷载布置横向分布系数单孔双孔BR1BR1对称布置按杠杆原理法算双列行车公路II级m1=0316.31250359.6250m2=0.475150.248170.822
