三甘醇吸收法脱水工艺设计.doc

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1、三甘醇吸收法脱水工艺设计 目录绪 论31.天然气脱水的几种主要方法3第一篇 设计说明书51.1概述51.1.1任务要求51.1.2设计原则51.1.3 遵循的规范51.2工艺流程51.2.1工艺流程选择总则51.2.2工艺流程选择51.2.3三甘醇脱水工艺流程简述6（1）原料气脱水6（2）TEG富液再生61.2.4主要工艺设备6（1）原料气分离器6（2）吸收塔7（3）天然气/甘醇换热器7（4）回流冷凝器和塔顶管线7（5）TEG精馏柱7（6）TEG再生塔7（7）闪蒸罐8（8）过滤器8（9）贫/富甘醇换热器8（10）缓冲罐8（11）输送管线81.2.5三甘醇脱水工艺流程图81.3设备选型81.3.

2、1 原料气过滤分离器81.3.2 干气出口分离器91.3.3 吸收塔101.3.4 闪蒸罐111.3.5 三甘醇循环泵12第二篇 计算说明书122.1参数的确定132.1.1三甘醇循环量的确定132.1.1.1进塔的贫三甘醇浓度的确定:132.1.1.2三甘醇循环量的确定：132.1.2物料衡算172.1.2.1脱水量172.1.2.2甘醇循环量172.1.2.3贫甘醇流量172.1.2.4富甘醇流量182.1.3.1吸收塔直径182.1.3.2吸收塔高度192.1.4重沸器192.2.设备计算及选型202.2.1精馏柱202.2.1.1直径202.2.1.2填料高度202.2.2甘醇泵202

3、.2.3闪蒸分离器20谢 辞22参考文献23 绪 论1.天然气脱水的几种主要方法 (1) 低温冷凝脱水该方法采用各种方法把高压天然气节流降压致冷, 用低温分离法从天然气中回收凝析液。这种方法是国内气田中除三甘醇法外应用较多的天然气脱水工艺。长庆采气二厂、塔里木克拉2等均采用该方法, 它具有工艺简单、设备较少等优点, 但也有耗能高、水露点高等缺点。(2) J2T阀和透平膨胀机J2T阀和透平膨胀机脱水属于低温冷凝方法脱水。对于高压天然气,冷却脱水是非常经济的。例如大庆油田目前采用很多透平膨胀机脱水, 四川的卧龙河和中坝气田则使用了J2T阀脱水。这些方法的缺点是: 脱水循环的一部分处于水合物生成范围

4、内, 容易生成水合物, 因此需要采取添加抑制剂等防止水合物生成的措施, 以及相应配套的抑制剂回收系统; 需要深度脱水时需配备制冷设备, 会引起工程投资和使用成本的提高; 透平膨胀机有高速运动部件, 制造难度大、可靠性差。(3) 三甘醇脱水三甘醇脱水属于溶剂吸收法脱水, 在天然气工业中得到了广泛的应用。这种脱水系统包括分离器、吸收塔和三甘醇再生系统。存在的主要问题是: 系统比较复杂; 三甘醇溶液再生过程的能耗比较大; 三甘醇溶液会损失和被污染, 因此需要补充和净化; 三甘醇与空气接触会发生氧化反应, 生成有腐蚀性的有机酸。所以, 三甘醇脱水的投资和运行成本比较高。目前国内的橇装三甘醇脱水系统多从

5、国外引进。虽然性能很好, 但是也存在很多问题。如一次性投资比较大; 各种零配件和消耗品不易购买, 而且价格昂贵; 计量标准与我国现行标准不同; 测量系统不适合我国的天然气性质等。例如四川大天池天然气输送干线引进的橇装三甘醇脱水系统, 1999年3月25日至7月27日试运行过程中, 日平均三甘醇消耗量为1119 kg, 而且随着装置运行时间延长, 三甘醇消耗逐渐增加。由于使用的三甘醇需要进口, 价格为36元/kg, 因此三甘醇消耗量成为影响生产成本的重要因素。(4) 分子筛脱水分子筛脱水属于固体吸附法脱水, 脱水系统主要包括2个或3个处于脱水、再生和冷吹状态的干燥器, 以及再生气加热系统。分子筛

6、脱水法更适合于深度脱水, 露点可以降低到-73 以下。但是, 对于大装置, 设备投资和操作费用都比较高, 如果脱水要求的露点相同, 建设1座处理量为28万m3 /d的处理站, 分子筛脱水的投资比三甘醇多53%。另外, 分子筛脱水的再生过程能耗比较大, 干燥器下层的吸附剂需要经常更换。(5) 超音速脱水作为新型脱水技术的超音速脱水, 国外主要是在壳牌石油公司支持下开展研究, 包括计算机数值模拟、实验室研究和现场试验研究。基础的实验研究和数值模拟研究主要在荷兰的埃因霍恩科技大学等几所大学中进行; 现场的试验研究正在荷兰(1998年) 、尼日利亚(2000年)和挪威(2002年) 的天然气气田和海上

7、平台进行,主要验证系统长期稳定工作的能力, 并在实际应用中进行不断的改进。所有的研究都取得了满意的结果。目前, 这项技术已经进入商业应用状态。 第一篇 设计说明书1.1概述1.1.1任务要求某天然气处理量为100104m3/d，采用三甘醇吸收法脱水，含饱和水的原料气在5.8MPa和35下进入吸收塔，要求吸收后干气露点温度达到-5，已知气体分子量为21，工况条件下的压缩因子为0.85。（1）制天然气脱水工艺流程图；（2）试确定工艺流程的主要工艺参数；（3）试对吸收和再生系统中主要设备进行工艺计算，并确定主要设备的结构尺寸和型号。1.1.2设计原则（1） 贯彻国家建设基本方针政策，遵循国家和行业的

8、各项技术标准、规范。（2） 贯彻“安全、可靠”的指导思想，以保证设备安全、稳定地运行。（3） 遵循“高效节能、安全生产”的设计原则。（4） 充分考虑环境保护，节约能源。1.1.3 遵循的规范 1 SY/T 0602-2005.甘醇型天然气脱水装置规范 2 SYT_0003-2012 石油天然气工程制图标准 3 SYT0077-2008 天然气凝液回收设计规范 4 GB17820-2012 天然气 5 GB50350-2005 油气集输设计规范 6 SYT0076-2008 天然气脱水设计规范1.2工艺流程1.2.1工艺流程选择总则 三甘醇溶液具有热稳定性好、易于再生、吸湿性很高、蒸汽压低、携带

9、损失量小、可靠等优点。三甘醇脱水装置主要分为吸收和再生两部分, 应用了吸收、分离、气液接触、传质、传热和抽提等原理, 露点降通常可达到3060,最高可达85 。1.2.2工艺流程选择 本装置所采用的TEG脱水工艺具有以下特点： （1）TEG脱水工艺流程简单、技术成熟，与其它脱水法相比具有可获得较大露点降、热稳定性好、易于再生、损失小、投资和操作费用省等优点； （2）采用高效过滤分离器分离原料气中固、液颗粒，减少甘醇污染； （3）在富液管道上设置过滤器，以除去溶液系统中携带的机械杂质和降解产物， 保证溶液清洁，防止溶液起泡，有利于装置长周期平稳运行； （4）TEG再生所采用的直接火管加热方法成熟

10、、可靠、操作方便； （5）为了增强天然气脱水装置的适应性，在贫液精馏柱上设有气提气注入，气提气起源使用干气。1.2.3三甘醇脱水工艺流程简述 三甘醇脱水工艺流程主要由天然气吸收脱水、三甘醇富液再生两部分组成。其工艺设备主要有进口分离器、甘醇-气体吸收塔、气体-贫甘醇换热器、三甘醇再生塔及重沸器、三甘醇循环泵、过滤器、贫/富液换热器和三甘醇闪蒸分离器等。 （1）原料气脱水 湿天然气进入原料气过滤分离器，分离固体杂质、游离水等后进入TEG吸收塔底部，与吸收塔上部注入的贫TEG溶液逆流接触而脱除水分，吸收塔顶部出来的天然气经干气/贫甘醇换热器换热后进入产品气分离器，分离出少量三甘醇溶液后，从干气分离

11、器中分离出的气相小部分做为燃料气补充气，大部分为产品气外输。 （2）TEG富液再生 TEG吸收塔底部排出的三甘醇富液与TEG再生塔顶部换热后进入TEG闪蒸罐，尽可能闪蒸出其中所溶的烃类，闪蒸后的三甘醇富液经过TEG过滤器除去固体、液体杂质，进入TEG换热罐提高三甘醇进TEG再生塔的温度，从再生塔中部进料，经TEG重沸器加热再生，再生后的三甘醇贫液经TEG换热罐和TEG后冷器冷却，冷却后的三甘醇贫液由TEG循环泵输送到干气/贫甘醇换热器与吸收塔顶部出来的天然气换热后进入吸收塔，实现三甘醇贫液的循环利用。1.2.4主要工艺设备（1）原料气分离器进入吸收塔的原料气一般都含有固体和液体杂质。实践证明，

12、即使吸收塔与原料气分离器位置非常近，也应该在二者之间安装入口分离器。此分离器可以防止新鲜水或盐水、液烃、化学剂或水合物抑制剂以及其他杂质等大量和偶然进入吸收塔中。即使这些杂质数量很少，也会给吸收和再生系统带来很多问题：、溶于甘醇溶液中的液烃可降低溶液的脱水能力，并使吸收塔中甘醇溶液起泡。不溶于甘醇溶液的液烃也会堵塞塔板，并使重沸器表面结焦；游离水增加了甘醇液循环流率、重沸器热负荷和燃料用量；携带的盐水（随天然气一起来自地层水）中所含盐类，可使设备和管线产生腐蚀，沉积在重沸器火管表面上还可使火管表面局部过热产生热斑甚至烧穿；化学剂（例如缓冲剂、酸化压裂液）可使甘醇溶液起泡，并具有腐蚀性。如果沉积

13、在重沸器火管表面上，也可使其局部过热；固体杂质（例如泥沙、铁砂）可使溶液起泡，使阀门、泵受到侵蚀，并可堵塞塔板或填料。（2）吸收塔湿天然气气流中含有较高的CO2，不能使用碳钢。推荐使用碳钢内衬316L，不锈钢，依据工艺提供的计算模型依据，确定内衬的最高位置，一般到1/2位置，接触塔顶不需要内衬，那里的干气腐蚀性较弱。（3）天然气/甘醇换热器该换热器一面是贫甘醇，另一侧是脱水气，两种流体的腐蚀性都很弱。因此，碳钢加3mm腐蚀性就满足要求。（4）回流冷凝器和塔顶管线回流冷凝器和塔顶管线有水或甘醇水溶液冷凝，因此腐蚀严重。除水蒸气外，塔顶的气流中还含有CO2，以及被蒸出的甘醇轻度降解产物。这些物质溶

14、解于冷凝水中，形成腐蚀性溶液。需要耐腐蚀性金属来控制腐蚀，推荐使用奥氏体不锈钢316L。而304L和304L有过失败的事例，不推荐采用304L材质。虽然马氏体材质同样具有良好的抗CO2腐蚀的性能，但由于马氏体材质的焊接性能较弱，不推荐采用马氏体不锈钢。（5）TEG精馏柱考虑到精馏柱中的温度高于100 C，此时有少量的水蒸气和溶解的气体，有一定的腐蚀性，推荐不使用不锈钢316L。（6）TEG再生塔重沸器内通常只有轻微的腐蚀性，因为大部分水和溶解的气体在闪蒸罐中北蒸发。但是，如果有固体沉积，在重沸器底部和火管上会产生腐蚀，可采用增加过滤设备的方法解决。推荐使用碳钢材质3mm腐蚀裕量。（7）闪蒸罐预

15、热后的富甘醇将被闪蒸以去除溶解于TEG溶液中烃类气体、CO2和水。由于闪蒸气中含有游离的水和CO2腐蚀就会发生，因此，推荐使用碳钢内衬316L不锈钢。（8）过滤器固体过滤器和活性炭过滤器中的温度比较高、CO2的摩尔分数较大及高含水量，腐蚀较严重。推荐使用碳钢加不锈钢316L衬里或者全部316L。（9）贫/富甘醇换热器在设计寿命年限较长时，为降低维护频率，推荐使用不锈钢316L，如果建造施工允许的情况下，贫液端可以采用碳钢材质。（10）缓冲罐在该容器中不含有任何湿的腐蚀性介质，甘醇缓冲罐内为贫甘醇，因此可以认为是无腐蚀性的。因此，推荐使用碳钢材质加3mm腐蚀裕量。但考虑到建造调试阶段存在着大气腐

16、蚀，因此在投产前应采取有效的措施来保证内壁不受腐蚀，如添加干燥剂或刷涂防锈油等。（11）输送管线输送富甘醇的管线，由于其降解产物如有机酸，会降低甘醇PH值，产生较强腐蚀环境，但对于从吸收塔到富液精馏柱换热盘管的富甘醇管线，其温度相对较低，还没达到降解温度，所以其PH值在安全的范围-这与实际检测结果相吻合，腐蚀性不强，推荐使用碳钢材质加3mm腐蚀裕量；输送干气和贫甘醇的管线使用碳钢加1.5腐蚀裕量即可。1.2.5三甘醇脱水工艺流程图 三甘醇脱水工艺流程图见附图。1.3设备选型1.3.1 原料气过滤分离器原料气过滤分离器是湿天然气所接触的第一个设备，只要湿天然气中含有液态水、烃及固体杂质（石蜡、沙

17、子、钻井泥浆）等物质中的任何一种，就会造成以下影响：1)降低甘醇溶液的脱水能力,使甘醇溶液起泡;2)引起甘醇较高的损失;3)增加甘醇溶液的循环量,降低吸收塔的吸收效率,增加吸收塔的维修量。过滤分离器的作用就是在湿天然气脱水之前将这些液态和固态的杂质分离出来。过滤分离器通常分为卧式或立式2种类型， 海洋平台一般采用卧式两相或三相双桶分离器，因为它与立式分离器相比易使液/液得到较好的分离，且内部构造较为简单。气体处理量可根据修改的Stokes定律来确定，液体处理量则主要取决于液体在容器中的停留时间。在85万方三甘醇脱水工艺流程中设有原料气过滤分离器和产品气分离器。原料气过滤分离器和产品气分离器的工

18、艺参数由HYSYS 2004软件计算得出。原料气过滤分离器作用是分离气流中的液体和固体颗粒。原料气过滤分离器的工艺参数及规格如表3-1所示。表3-1 原料气过滤分离器工艺参数及要求工艺参数技术指标工作温度，35结构型式卧式工作压力，kPa（绝）5800过滤效率，%99.98%（固）、98%（液）最大气相流量，m3/h2020最大压降，kPa501.3.2 干气出口分离器为除去干气中的少量三甘醇液滴，工艺中设置有干气出口分离器。由于干气出口分离器进料中甘醇量相对较少，气相流量较大，从经济效益出发，选用卧式重力分离器。干气出口分离器的直径按GB 50350-2005油气集输设计规范中有关气液分离器

19、直径计算公式进行计算。干气出口分离器的工艺参数及规格列于表3-2。表3-2 干气出口分离器工艺参数及规格设备名称干气出口分离器选用值选用公称直径，mm1200筒体长度，mm6000捕雾器厚度，mm150材质16MnR分离器壁厚，mm301.3.3 吸收塔 吸收塔（接触塔）是二甘醇脱水装置最主要的设备，通常由底部的进口气涤器（洗涤器）、中部的吸收段和顶部的捕雾器3部分组成。由于液体流量小，同时又不是塔尺寸计算的一个决定性因素，吸收塔的直径主要由气体流速与空塔速度决定；塔内的塔板数和所占空间则决定了吸收塔的高度。吸收塔分为板式塔和填料塔2种类型。前者通常采用泡罩（帽）塔板，在确定了进料气所要求的露

20、点降、吸收塔的温度和压力等参数后，根据贫三甘醇浓度、三甘醇循环量和露点降之间的关系，来选择合适的贫三甘醇浓度和吸收塔塔板数。实践证明，任何泡罩式甘醇吸收塔至少要有4块实际塔板数才能有良好的脱水效果，一般采用4-12块。填料塔主要采用瓷质鞍形填料和不锈钢环，一般根据填料效率和填料系数选择填料的尺寸。填料塔和板式塔的优缺点比较如下表3-3： 表3-3填料塔和板式塔的优缺点比较型式优点缺点备注板式塔 1） 可在气液比较低时使用，当气体流量较低时不会发生2）漏液或排干塔板上的液体3）技术发展成熟，应用广泛当气体流量过大时塔板上的“吹液”现象会恶化填料塔当处理量较高时，由于液体以润湿膜的形式流过填料表面

21、，不受“吹液”现象响由于液体受气体搅动程度相对低，有利于处理三甘醇溶液的起泡现象1）若三甘醇流量较低，塔内填料不能完全湿润，会降低接触效率2）使用不广泛当塔径小于300mm时，宜于选用 根据100104 m3/d三甘醇脱水工艺流程图，本工艺中设置有TEG吸收塔。TEG吸收塔采用板式塔。由于三甘醇溶液循环量很小，为有利于气-液传质，保证塔板液封，增加操作弹性，故采用泡罩塔。本工艺选用的吸收塔型号如下表3-4。表3-4 TEG吸收塔工艺数据设备名称甘醇吸收塔选用值选用公称直径，mm900吸收塔壁厚，mm58捕雾器厚度，mm150塔板数，块7材质16MnR吸收塔总高，mm8100 1.3.4 闪蒸罐

22、 三甘醇溶液在吸收塔的操作压力和温度下除了吸收湿天然气中水蒸气外，还会吸收少量的天然气，尤其是包括芳香烃在内的重烃，而烃类在三甘醇内的溶解量与压力有关，压力愈高则溶解量愈大。闪蒸分离器的作用就是在低压下分离出富三甘醇中吸收的这些烃类气体，以减少三甘醇损失量，防止三甘醇溶液发泡。其顶部分离出的气体一般用作燃料或进入放空系统，闪蒸出来的液态烃进人闭式式排放系统进行集中处理。 闪蒸分离器采用立式或卧式均可。当进料气为贫气时，由于气体中所含重烃粒少，在闪蒸分离器中经常没有液烃存在，因此可选用两相（气体和三甘醇溶液）分离器。液体在闪蒸分离器中的停留时间为5-10min；当进料气为富气时，由于气体所含重烃

23、较多，故应选用三相（气体、液烃和三甘醇溶液）分离器，此时为防止重烃使三甘醇溶液乳化和起泡，应使溶液升温至约65，停留时间定为1015min左右。为保证闪蒸分离后的富三甘醇有足够的压力流过过滤器及贫富三甘醇换热器等设备，闪蒸分离器的操作压力最好在0.350.52Mpa之间。闪蒸罐的选型结果如下表3-5：表3-5 闪蒸分离器规格设备名称闪蒸罐选用值选用公称直径，mm1000闪蒸罐壁厚，mm5材质16MnR闪蒸罐总高，mm24001.3.5 三甘醇循环泵 甘醇循环泵是用来泵送甘醇溶液进入吸收塔进行循环的，泵的选型与甘醇循环量和吸收塔设计压力有关。由计算知，甘醇循环量为0.956m3/h左右。算得所需

24、扬程为530m。根据常用泵选型手册泵的选型结果如表3-6： 表3-6 甘醇循环泵设计参数及选型结果序号项目名称参数 1处理量， m3/h0.956 2功率，KW1.54 第二篇 计算说明书2.1参数的确定2.1.1三甘醇循环量的确定2.1.1.1进塔的贫三甘醇浓度的确定:按式（2-1）求其平衡露点， （2-1）式中：出塔干气的平衡露点， : 出塔干气的实际露点， ：偏差值，一般为5-11，此处取11。 取为-5，则： 再按平衡露点确定贫三甘醇溶液进塔时的浓度。取吸收塔操作温度为 35，由此查得：进塔的贫三甘醇浓度为99%。 2.1.1.2三甘醇循环量的确定：三甘醇的比循环量一般为12到33L/

25、Kg这里选用30L/Kg水。吸收塔塔板数的确定：选用泡罩塔，板效率为25%。要求的露点降为： 35-（-5）=40在5.8MPa下按1.5块理论板（板效率为25%。实际塔板数为6块）估计可获得露点降为：由图2-1，吸收温度为38时的露点降为36，由图2-2，吸收温度为27时露点降为38，用内插法求得，吸收温度为35时的露点降为36.5。(小于40）同理在5.8MPa下按2块理论板（板效率为25%。实际塔板数为8块）估计可获得露点降为：由图2-1，吸收温度为38时的露点降为41.5，由图2-2，吸收温度为27时的露点降为42.5，用内插法求得，吸收温度为32时的露点降为41.7。（大于40）所以

26、实际塔板数选用7块，可满足露点降为40的要求。图2-1估计5.8MPa，38下的露点降图2-2估计5.8MPa，27下的露点降（a）1块理论板（b）1.5块理论板（c）2块理论板（d）2.5块理论板2.1.2物料衡算2.1.2.1脱水量在原料气温度为35，原料气压力取5.8MPa，干气水露点在-5查图天然气含水量图查得可知： 进料气含水量为： 干气含水量为： 原料气处理量为： 100010m3/d吸收塔的脱水量由式（12）求得： （22）式中： ：吸收塔脱水量， ：进料气含水量， ：干气含水量， ：进料气流量，2.1.2.2甘醇循环量进料气带入的水量为: （23）三甘醇循环量按脱除进料气带入的

27、全部水量计算，此法虽然保守，但却比较安全。 因此三甘醇循环流量为： （24） 贫甘醇浓度为99.0%（），在吸收操作温度35下的密度为1.114kg/L因此其质量循环流量为：11251.114=1253.25kg/h （25）2.1.2.3贫甘醇流量贫甘醇浓度为99.0%（），流量为1253.4kg/h因此贫甘醇中的三甘醇量为：1253.40.99=1240.8kg/h （26） 贫甘醇中的水量为：1253.4-1240.8=12.6kg/h （27）2.1.2.4富甘醇流量富甘醇中的三甘醇量为：1240.8kg/h 富甘醇中的水量为：12.6+37.5=50.1kg/h （28）因此富甘醇流

28、量为：1240.8+50.1=1290.9kg/h （29）富甘醇浓度为： （210）2.1.3吸收塔2.1.3.1吸收塔直径三甘醇在操作条件下的密度为1114 kg/m3气体在操作条件下的密度求取：由已知条件，天然气分子量M=21，压缩因子Z=0.85，有公式可知： （211） 由于三甘醇易发泡板间距取0.600m，由式（1-3）计算吸收塔允许气体流速： （212） 式中： ：允许空塔气速，m/s ：甘醇在操作条件下的密度， ：气体在操作条件下的密度， K：经验常数，取板间距为600mm，故K为0.0488 表2-1板间距与K值的关系板间距，mmK值4500.03665600.0457600

29、0.0488 进料气在操作条件下的体积流量：m3/d=0.15m3/s （213）其中，相密度： 吸收塔直径：，因此取内径为0.9m2.1.3.2吸收塔高度吸收塔直径：D=0.9m吸收塔内塔板间距为：0.6m共7层塔板，高度为：4.8m进口气洗涤器高度（1D）为：0.9m贫甘醇进口至捕雾器高度（1D）为：0.9m裙座高度取1.5m吸收塔总高度为：H=4.8+0.9+0.9+1.5=8.1m2.1.4重沸器重沸器通常为卧式容器，既可采用火管直接加热也可以采用水蒸气或热油间接加热。采用三甘醇脱水，重沸器火管传热表面热流密度的正常范围是18kw/25kw/，最高不超过3lkw/，由于甘醇在高温会分解

30、变质，因此，重沸器温度最高不能超过204。根据脱水量由下式（21）估算： (214)式中 ：脱除1kg水所需的重沸器热负荷，： ：甘醇循环量，水 (215)重沸器热负荷为： (216) 考虑10%的设计裕量，故重沸器的热负荷取110KW重沸器火管传热表面的热流密度取20.5kw/，故重沸器火管传热面积为： 110/20.5=5.362.2.设备计算及选型2.2.1精馏柱2.2.1.1直径直径按式（3-1）来确定，即 (217) 式中 D：精馏柱直径，mm(可取160mm)（可取260mm）2.2.1.2填料高度 精馏柱高取1.8m，内填充25mm的陶瓷InLalox填料2.2.2甘醇泵将泵放在

31、地面，对单位重量流体列伯努利方程，其中= ，略去，则该流量下的泵压头为： (218) 泵的有效功率为：w1.81kw (219)2.2.3闪蒸分离器尺寸可根据液体停留时间来确定，即 (220) V：闪蒸分离器中要求的沉积容积， ：甘醇溶液循环流量， t：停留时间，。对两相分离器停留时间为5-10 故闪蒸分离器中要求的沉积容积为 m3 (221) 谢 辞本论文是在指导教师刘武老师的耐心指导和悉心教导下完成的，刘老师具有丰富的教学经验和设计施工经验，在他的严谨的治学态度及严格要求下，让我掌握了大量的专业知识，并具备了一定的独立处理问题的能力，刘老师言传身教工作认真负责的态度和踏实做人做学问的作风，

32、深深感染了我，对我能够顺利完成本次课程设计起了很大的促进作用。我还要感谢储运教研室的各位老师的指导和对我的课程设计提出的宝贵、中肯的意见，以及对我的鼓励。 参考文献 1石油大学出版社石油地面工程手册第三册气田地面工程设计 2GB5021-1994输气管道工程设计规范 3 GB/T8163-1999输送流体用无缝钢管 4 SY/T0010-96气田集气工程设计规范 5 SY 0401-98输油输气管道线路工程施工及验收规范 6曾自强，张育芳天然气集输工程石油工业出版社 7林存英天然气矿场集输石油工业出版社 8SY0420-2000石油天然气站内工艺管道施工及验收规范 11常用压力手册 12 GB-T_17395-2008_无缝钢管尺寸 13 GBT 9019-2001 压力容器公称直径 14 GB150.2-2010 固定式压力容器 21