人行马道施工方案.docx

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1、青岛国际院士产业核心区先导区（生物医药区）项目（A-1# 至 A-8# 楼）基坑上下人马道施工方案编制单位：中青建安建设集团有限公司目录一、 编制依据错误!未定义书签。二、工程概况3三、施工准备41、技术准备42、材料准备5四、施工工艺5五、施工方案51、位置平面图62、马道构造73、搭设规定8六、文明施工9七、人行马道计算书10一、编制依据1、工程施工合同文本。2、设计院提供结构施工图纸。3、山东省工程建设标准建筑工程施工工艺规程4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5、建筑施工手册第五版6、建筑工程高处作业安全技术规范7、本工程深基坑支护和土方施工方案二、工程概况1、各参建单位概况：建设

2、单位：青岛融海投资控股有限公司；设计单位：上海市建工设计研究总院有限公司监理单位：青岛广信建设咨询有限公司质检单位：青岛市建筑工程质量监督站；安检单位：青岛市建筑施工安全监督站施工单位：中青建安建设集团有限公司2、工程简介：青岛国际院士产业核心区先导区是山东省、青岛市、李沧区三级联动 重点项目，是推进青岛市“三中心一基地”建设，加快新旧动能转换的重 要载体。该区域将成为国际一流的院士产业聚集区、战略性新兴产业聚集 区，届时将成为国际一流世界首创的院士创造创新高技术产业基地。本项目为青岛国际院士产业核心区先导区（生物医药区）项目（A-1#至A-8#楼)项目，位于李沧区九水东路以北、合川路以东、徐

3、水路以南，总 建筑面积663763.54平方米，其中地上建筑面积339585.54平方米，为 八栋建筑，本项目最大高度约98.4米，最大跨度约9米。项目的主要功 能为：厂房、办公、停车、仓储。本工程地下共计六层，四周局部四层和五层，地下室总深度为约30米， 地上建筑层数为7层22层，均为框剪结构，地下一层部分区域层高最高 的达9.7米，其他部位为4米6米，部分地下室顶板为空心楼板；本工程设计使用年限50年，抗震设防烈度为7度。本工程外墙主要为 玻璃幕墙和铝板幕墙，室内为精装修。三、施工准备1、技术准备(1) 熟悉、审查施工图纸及有关设计文件。(2) 熟悉本工程施工方案(3) 在马道搭设之前，由

4、工地技术负责人依马道搭拆方案向专业班组 长逐段的进行书面技术交底，并履行交底签字手续，各持一份，互相监督， 由专业班组长向操作人员进行班前技术交底，并做好交底记录入档。(4) 按对马道使用的各种材料的要求，对使用的材料进行全数检查、 验收，方准进行场使用，并进入现场后分类堆放整齐，挂牌标明准备使用。(5) 搭拆马道的操作人员必须是经过劳动部门培训合格发证，持证上 冈。2、材料准备(1)马道各种杆件采用外径48.3mm、壁厚3.6mm的钢管，使用生产 厂家合格的产品并持有合格证，其力学性能应符合国家现行标准碳素结 构钢GBT700中Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度 为4-6米

5、，小横杆、拉结杆2.1-2.3米，使用的钢管不得弯曲、变形、开焊、 裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。（2）扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁 的技术性能符合钢管脚手架规定的要求，对使用的扣件要全数进行检 查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格 整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离 不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于 1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60N*M时扣件不得破坏。（3）踏步板采用50mm厚落叶松，宽度为300mm，凡是腐朽、扭曲、 斜纹、破裂和大横透疥者

6、不得使用，使用的脚手板两端8cm用8号铅丝箍 绕3圈。（4）钢板网垂直防护质量要求：选用板厚0.6mm，网孔6mm、孔距 4mm，钢板网与方管固定使用钻尾螺丝或铆钉固定，固定间距200mm，采 用专用的焊接钢管挂件（确保焊接质量）。四、施工工艺基础处理一摆放木垫板一放标准底座及放置纵向扫地杆一立杆一横向 扫地杆一第一步纵向水平杆一第一步横向水平杆一第二步纵向水平杆一第 二步横向水平杆一连墙杆一加设剪刀撑一斜杆一铺设踏步板一以此 类推一挂密目网一安装踢脚板一挂安全标示一检查验收一交付使用五、施工方案1、马道具体布置位置见下图:6612F/6D3F/6D5A-83,9917,15马道中间大门H5F

7、/6D- 槌5F/6D H=27.04F/6D H=24.0m8F/6D H=43.5m A-7#5F/6D H=26.0mH=70.5mA-5# 14F3F/6D H=18.0m地泵2、马道具体构造见下图:pq IW j阴11如仲七3、马道搭设规定：(1) 踏步板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆 间距不应大于500mm；(2) 斜道踏步板上每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜 为 2030mm。(3) 斜道宽度不小于1m,坡度采用1:2.5-1： 3,拐弯处休息平台宽 度不小于斜道宽度。（4）斜道两侧及平台外围均应设置两道防护栏杆及挡脚板，栏杆高度 1.2m，挡

8、脚板高度不应小于180mm ；斜道的连墙件、剪刀撑及横向斜撑均应 符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范规定。4、马道搭设要求（1）脚手架搭设前基础要平整，采用C15混凝土铺设垫层，脚手架 基及周围不得积水，在距脚手架外立杆外侧0.5米处，设置一排水沟，通 往基坑内的排水井。水流入坑内，用潜水泵将水排出，排水沟坡度为0.5%。 以保证架基的承载能力。（2）严禁将外径48.3mm与其它直径的钢管混合使用；严禁钢木混用。 旧扣件在使用必须进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的 螺栓必须更换。（3）立杆接长除顶层顶步外，其余各层接头必须采用对接扣件连接。（4）纵向水平杆宜设置于立杆内侧，

9、长度不宜小于3跨，两根杆相邻 接头不宜设置在同步同跨内，接头间距N500mm，且距主节点的距离不大于 1/3 跨。（5）横向水平杆：每根立杆侧及立杆间均布置小横杆，悬挑不大于 500mm。（6）立杆：外架底部必须设置双向扫地杆，相邻杆对接头不在同步内， 接头要求同纵向水平杆。（7）剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜为4550。之间，水平投影宽 度不小于4跨，用6m钢管搭设剪刀撑，钢管接长时采用搭接，搭接长度不 小于1m，搭接扣件为三个。(8) 马道拉结点位置：马道外架在每层基坑支护上设立两道结点。在 基坑壁上植入25钢筋，与拉结件焊接牢固。六、安全文明施工1、搭拆马道时，地面设围栏和警戒标志，并派专

10、人看守，严禁一切非 操作人员入内。2、马道搭设人员必须经考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体 检，合格者方可持证上岗。搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿 防滑鞋。3、六级以上大风和雾、雨应停止脚手架作业。4、设专人负责对马道脚手架进行经常检查和保修。5、在马道脚手架使用期间严禁任意拆除任何杆件。6、禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业。七、上下人马道计算本工程马道计算采用PKPM施工安全设施计算系列软件计算马道计算书依据规范：建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构

11、设计标准GB50017-2017建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.7米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.30米。 钢管类型为648.3X3.6，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.6kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2,按照铺设8层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结

12、点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。地基承载力标准值1500kN/m2，基础底面扩展面积2.000m2，地基承载力调整系数1.00。钢管惯性矩计算采用I=n（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=n（D4-d4）/32D。一、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350X 1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=3.600X 1.5

13、00/2=2.700kN/m荷载的计算值 q=1.2X0.040+1.2X0.262+1.4X2.700=4.143kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：皿2佶M=4.143 X 1.0502/8=0.571kN.m。二Y0M/W = 1.000X0.571X 106/5262.3=108.490N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:荷载标准值 q=0.040+0.262+2.700=3.002kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0X3.

14、002X 1050.04/(384X2.06X 105X 127084.5)=1.815mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.040X1.050=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.350X 1.050X 1.500/2=0.276kN活荷载标准值 Q=3.600X 1.050 X 1.500/2=2.835kN荷载的计算值 P=(1.2X0.042+1.2X0

15、.276+1.4X2.835)/2=2.175kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：竭=0.08/集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=0.08X (1.2X0.040) X 1.5002+0.175 X 2.175 X 1.500=0.579kN.m。二 Y 0M/W = 1.000X0.579X 106/5262.3=110.120N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:集中

16、荷载最大挠度计算公式如下:pr匕岫=1$龄岫10堀大横杆自重均布荷载引起的最大挠度1=0.677 X 0.040 X 1500.004/(100 X 2.060 X 105 X 127084.500)=0.052mm集中荷载标准值 P=(0.042+0.276+2.835)/2=1.576kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1.146 X 1576.155 X 1500.003/(100 X 2.060 X 105 X 127084.500)=2.329mm最大挠度和V=V1+V2=2.381mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵

17、向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：Y0R W Rc其中R 扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； cR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；Y0 结构重要性系数；1. 荷载值计算横杆的自重标准值P=0.040X1.500=0.060kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350X 1.050 X 1.500/2=0.276kN活荷载标准值 Q=3.600X 1.050 X 1.500/2=2.835kN荷载的计算值 Y0R = 1.000 X (1.2 X 0.060+1.2 X 0.276+1.4 X 2.835)=4.371kN单扣件抗滑

18、承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1667Ngi = 0.167X 18.700=3.117kN脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35Ng2 = 0.350X8X 1.500X(1.050+0.300)/2=2.835kN(3) 栏杆与挡脚手板自重

19、标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为 0.17Ng3 = 0.170X 1.500X8=2.040kN(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)； 0.010Ng4 = 0.010X 1.500X 18.700=0.281kN经计算得到，静荷载标准值Ng = Ng1+Ng2+Ng3+Ng4 = 8.273kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值Nq = 3.600X2X1.500 X 1.050/2=5.670kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0

20、 = 0.300Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到：Wk = 0.300X1.000X0.600 = 0.180kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2Ng + 1.4Nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2X8.273+1.0X 1.4X5.670=17.865kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2Ng + 1.4Nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2X8.273+1.4X5.670=17.865kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式Mff =

21、1.4X0.6X0.05EWklaHc2其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；la立杆的纵距(m)；E 弯矩折减系数；Hc 连墙件间竖向垂直距离(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=1.4X0.6X0.05X0.60X0.180X1.500 X 2.400 X 2.400=0.039kN.m五、立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=17.865kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；10 计算长度(m),由公式 l0 = kuh 确定，l0

22、=1.155X 1.500X 1.200=2.079m；A立杆净截面面积，A=5.055cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.262cm3；入长细比，为2079/16=131入0 允许长细比(k取1)，为1800/16=113 210长细比验算满足要求！6 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.391；。钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到：。=1.0X 17865/(0.39X506)=90.329N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。 f,满足要求！2. 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算a

23、= tpA W j其中N 立杆的轴心压力设计值，N=17.865kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；10 计算长度(m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155X 1.500X 1.200=2.079m；A立杆净截面面积，A=5.055cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.262cm3；入长细比，为2079/16=131入0 允许长细比(k取1)，为1800/16=113 210长细比验算满足要求！6 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.391；MW

24、计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0.039kN.m；。钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到。=1.0X 17865/(0.39X506)+1.0X39000/5262=97.777N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。Ni，连墙件的设计计算满足强度设计要求！经过计算得到Nf2 = 303.873kNNf2Ni，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！连墙件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求Pk=N/Ag W 丫上其中pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=

25、8.93 (kPa)N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N = 17.87kNAg基础底面面积(m2) ； Ag = 2.00Yu 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，双排脚手架取1.254fa 地基承载力设计值(kN/m2) ； fa = 1500.00地基承载力设计值应按下式计算fa = mf X fak其中mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 1.00fak 地基承载力标准值；fak = 1500.00地基承载力的计算满足要求！九、脚手架配件数量匡算：扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要， 因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算

26、：(II L=l.lxHx灯+三用一兰hh (H 7 = l.lx -+1 x n1.2 代 J(H )N2 = 2.2 x + 1 x/75 J IM=Q3x-trL =1.1X18.7X (10+1.5X10/1.2-2X1.5/1.2)=411.40N1=1.1X(18.7/2.4+1)X10=97N2=2.2 X (18.7/1.2+ 1) X 10=365N3=411.40/6=69N4=0.3X411.40/6=21S=1.1 X (10-2) X1.5 X1.05=13.86S = 1.1 乂 S - 2）妇口 妇出L 长杆总长度（m）；N2 -直角扣件数（个）；N4 -旋转扣件数（个）；n -立杆总数（根）n=10；h -步距（m） h=1.2；lb -立杆横距（m） lb=1.05；长杆总长度（m） 小横杆数（根） 直角扣件数（个） 对接扣件数（个） 旋转扣件数（个）脚手板面积（m2）N1 -小横杆数（根）；N3 -对接扣件数（个）；S 脚手板面积（m2）；H -搭设高度（m） H=18.7；la-立杆纵距（m） la=1.5；根据以上公式计算得长杆总长411.40 ；小横杆97根；直角扣件365个；对接扣件69个；旋转扣件21个；脚手板13.86m2。双排扣件脚手架计算满足要求！