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1、土层剪切波速的确定B.0.2B.0.1甲类、乙类构筑物应根据原位测试结果确定土层的剪切波速值。丙类构筑物可根据实测土层标准贯入值和土层上覆压力，按下式计算土层剪切波速值:(B, 0. 2)式中:u第i土层的剪切波速(m/s);siN 标准贯入锤击数;cr土层上覆压力(kPa);va、m、k 计算系数伟旨数)，可按表B.0.2采用。表B.0.2计算系数(指数)a、m、k的取值丁类构筑物，当缺少当地土层剪切波速的经验公式时，可由岩土性状按下式估计土层B.0.3剪切波速值:(B. 3)式中：u第i土层的剪切波速(m/s);sih .第i层土中点处的深度(m);c、b土层剪切波速计算系数和计算指数，可
2、按表B.0.3采用。表B.0.3计算系数a、b的取值岩土性状汁卸系数的类削猫性土粉细砂中砂，槌砂弭石母砂碎石固暗貌展的 流塑、软蜜暮鞋 土，松散，稍密 的砂土Cft1700+ 300,so0+ 243180卜280软望、可通黏 性土.中毒或精 圈的酣.砾、职、 碎石土ebtooCL 300LZt0. 2431200.湖170硬塑，堡硬弟 性土密实的 砂、卵，晦石土b0. 3601500, 241150咨2网冲0. 243:将踪禁的网， 砾、代砰石,风 化岩石cA孙0洒0框排架结构按平面计算的条件及地震作用空间效应的调整系数C.0.1钢筋混凝土框排架结构，当同时符合下列条件时，可按横向或纵向多质
3、点平面结构计算：7度和8度。结构类型和吊车设置应符合表C.0.1-1表C.0.1-8中结构简图要求，且结构高度不大于图中规定值。3柱距6m。G56跑4无檩体系屋盖。5框排架结构跨度总和的适用范围应符合下列规定:1）表 C.0.1-1、表 C.0.1-2 适用于 15m27m；2）表 C.0.1-3、表 C.0.1-4 适用于 38m50m；3）表 C.0.1-5、表 C.0.1-6 适用于 54m66m；4）表 C.0.1-7、表 C.0.1-8 适用于 45m57m。表C.0.1-1框排架结构纵向计算时柱的空间效应调整系数（一）注，中间胺可来用妹性内插法逸定,表C.0.1-2框排架结构横向计
4、算时柱的空间效应调整系数（一）上段住中段柱0. 9笛枸圾向&度第忡垠向岐度第构纵向惊度0. 9 爪9 U. &it :中佃催可来用梨K溶插法蔺定.中有鼠山柱下柱表C.0.1-3框排架结构纵向计算时柱的空间效应调整系数（二）柱上段柱结构蝶向在.度比）.中段芒下段柱钻构纵向长度3,对423t4254 iA-30-S,9Ol 80. 90.；0 Xtj.fi0. Rq.身0. C9ICECL DL0鼠$cl aa b0. 90. s1)口1. 1L】i.i1.11. 2lr2FL 3L .31.ML 31.3I. 3T. 3b31. 3亍S50RN至5QZ表C.0.1-5框排架结构纵向计算时柱的空间
5、效应调整系数（三）注，中制侑司弗用跳性枸捆法确定申下段柱始构简陛结构嫉向长度结构纵周长用结碱向长靡(mJ(m)i304154se42辨54宜小0.自0.65QB0-90,90. 9.。9, 9a 30. 9C1.G10L.1.0L0bO1. D1-0DL 3K S口L 0LO1. 01,01. D1-Q1.31-50.a aLI表C.0.1-7框排架结构纵向计算时柱的空间效应调整系数(四)St + iUteL可乘耐线性内插让珊定、列上段柱中段柱F瓯拄3站杓觥白民度(m)幕捌汉向长度(tn)30542.1A0. 8a iS0. sD, S(L 8Q. 8D. !0.9Ou世Ch 80. U以&o
6、. gEL aCo. a巾8u. 00-9I,J01.0U-flD. B0. HS30-&*9. ?曲桂段3054ABc0ACDAwD1L柱LO0. BL D1,51,11网L 01.1桂1.0, S0. 9.zL bLQJ2JL JLILGLQ1,111. D5鼠0k3L 1IMLOL3L 1LO:1.1i柱0.9Q. BDEL40, JQ+30, $1,i. a0. 90. 31.1小柱d. &队nL 0D.9 ,0.。1. 0ng0. &1-&下段称L ti.2L $0.9o.sL 1L 0aD. 9L 0C.0.2按平面结构计算时，应符合下列规定：1应采用振型分解反应谱法，其振型数不应少于6个。2不应计入墙体刚度、双向水平地震作用和扭转影响。3周期调整系数，横向可取0.9,无纵墙时纵向可取0.9,有纵墙时纵向可取0.8。4 柱的地震作用效应应乘以表C.0.1-1表C.0.1-8中相应的空间效应调整系数，框架 梁端的空间效应调整系数可取其上柱和下柱的空间效应调整系数的平均值。C.0.3钢筋混凝土框排架柱，其柱段划分可按表C.0.3确定。表C.0.3框排架柱的柱段划分注，在一种简用巾有四曲分酝时，其空-间效应调抠乘数应采用较大直,
