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1、墩柱模板计算书、计算依据1、铁路桥涵设计基本规范(TB10002.1-2005)2、客运专线铁路桥涵工程施工技术指南(TZ213-2005)3、铁路混凝土与砌体工程施工规范(TB10210-2001)4、钢筋混凝土工程施工及验收规范(GBJ204-83)5、铁路组合钢模板技术规则(TBJ211-86)6、铁路桥梁钢结构设计规范(TB10002.2-2005)7、铁路桥涵施工规范(TB10203-2002)8、京沪高速铁路设计暂行规定(铁建设2004)9、钢结构设计规范(GB500172003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3 ；2、混凝土浇注速度：2m/h ；3、浇注温度：
2、15。64、混凝土塌落度：1618cm;5、混凝土外加剂影响系数取1.2;6、最大墩高17.5m ;7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增 加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为 新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的 有效压头。新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在铁路混凝土与砌体工程施工规范（TB10210-2001）中规定，新 浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：n72u 7
3、2 x 2Pmax=16 = 2T16 = 40kPa在钢筋混凝土工程施工及验收规范（GBJ204-83）中规定，新浇混 凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：Pmax=0.22yt0K1K2V1/2Pmax =yh式中：Pmax 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）Y混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3t0新浇混凝土的初凝时间（h）；V混凝土的浇灌速度（m/h）;取2m/hh有效压头高度；H混凝土浇筑层（在水泥初凝时间以内）的厚度（m）；K1夕卜加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85 ；
4、 50 90mm 时，取 1 ； 110 - 150mm 时，取 1.15。Pmax=0.22yt0K1K2V1/2=0.22 x 25x 8x 1.2x 1.15 x 21/2=85.87 kN/m2h= Pmax/Y=87.87/25=3.43m由计算比较可知：以上两种规范差别较大，为安全起见，取大值作为 设计计算的依据。2、风荷载计算风荷载强度按下式计算：W=K1K2K3W0W风荷载强度（Pa）；W0基本风压值（Pa）,w= 116v2, 8级风风速v=17.220.7m/s ;K1风载体形系数，取K1=0.8 ；K2风压高度变化系数，取K2 = 1;K3地形、地理条件系数，取K3 =
5、1;W = V 2 = X 20.72 = 267.8PaW=K1K2K3W0=0.股267.8= 214.2Pa桥墩受风面积按桥墩实际轮廓面积计算。3、倾倒混凝土时产生的荷载取4kN/ m2。四、荷载组合墩身模板设计考虑了以下荷载； 新浇注混凝土对侧面模板的压力 倾倒混凝土时产生的荷载 风荷载荷载组合1：+（用于模板强度计算）荷载组合2:（用于模板刚度计算）五、计算模型及结果采用有限元软件midas6.7.1进行建模分析，其中模板面板采用4节 点薄板单元模拟，横肋、竖肋及大背楞采用空间梁单元模拟，拉筋采用只 受拉的杆单元模拟。模板杆件规格见下表：表1模板杆件规格杆件型号材质面板6mm厚钢板Q
6、235法兰14mm厚钢板Q235拉筋直径25mm精扎螺纹 钢竖肋10号槽钢Q235横肋10mm厚钢板Q235大背楞25号双拼槽钢Q2351.墩帽模板计算（墩身厚2.8m ）1）有限元模型墩帽模板有限元模型见图2图3。墩帽模板中间流水槽处设一道水平拉筋，顶部高出混凝土面100mm 处顺桥长方向设4道水平拉筋。侧面立面平面I匚图2墩帽模板有限元网格模型图3墩帽模板三维有限元模型2）大背楞强度计算大背楞采用3槽25a，在荷载组合1作用下应力见图4。CBi 1BE.W EgW淄53ZI517SrKM1J 5LE-7K*0DL4MM7C+0DLHAW : 2 MFi : B2 J5* SH芋宣；Nin日
7、Ql; 口中H.I；DC0zi as图4大背楞应力图气/7lMPab = 140MPa，强度满足。3）纵、横肋强度计算墩帽模板纵横肋采用100x10mm钢板，其在荷载组合一作用下应力 见图5。MDC站忙间1图5纵、横肋应力图b =58MPab=140MPa ,强度满足。4）面板强度计算墩帽模板面板采用6mm钢板，其在荷载组合一作用下应力见图6。图6面板应力图 b = 24MPab = 140MPa，强度满足。讷5）顶帽模板刚度计算在荷载组合2作用下各节点位移见图7。dish-acekeh rT-+r*n 土沁 1Am口心如+碰寻日烂也叫】了 内2：向。图7节点位移图从图中看出，模板在荷载组合2
8、作用下最大位移为2mm，为顺桥方6）拉杆强度计算拉杆采用中25精扎螺纹钢筋，在模板中间流水槽位置水平设一道，高 度方向设3层。通过计算可知，如只设一道拉杆，其最大拉应力为284MPa，只能采 用精扎螺纹钢。如设二道拉杆，其最大拉应力为177MPa。图8拉杆应力图2.墩帽模板计算（墩身厚2m）1）有限元模型墩帽模板有限元模型见图9图10。墩帽模板中间流水槽处设一道水平拉筋，顶部高出混凝土面100mm 处顺桥长方向设4道水平拉筋。立面侧面平面图9墩帽模板有限元网格模型图10墩帽模板三维有限元模型2）大背楞强度计算大背楞采用2槽16a，在荷载组合1作用下应力见图11。图11大背楞应力图b = 75M
9、Pab=140MPa，强度满足。3T纵、横肋强度计算墩帽模板纵横肋采用100x10mm钢板，其在荷载组合一作用下应力 见图12。MIDU.iiZhilHE宁距铅 7.1Lf34t+H：Cij SWBIJi+OJlR L,75+72*+-DCCI土 EDWTOCCI-T.l. G2q.t口moidh J: 237BHT : MZ3Bttt: 4W iffzMti IEll 03碍河8-并:DHfl，图12纵、横肋应力图b = 89MPab=140MPa ,强度满足。4）面板强度计算墩帽模板面板采用6mm钢板，其在荷载组合一作用下应力见图13。MR?:归1匕；图13面板应力图bmax=59MPab
10、 = 140MPa，强度满足。5）顶帽模板刚度计算在荷载组合2作用下各节点位移见图14。图14节点位移图从图中看出，模板在荷载组合2作用下最大位移为1.7mm，为顺桥 方向。6）拉杆强度计算拉杆采用中25钢筋，在模板中间流水槽位置水平设一道，高度方向设 3层。通过计算可知，其最大拉应力为142MPa。拉杆应力见下图。图15拉杆应力图3、墩身模板计算（墩身厚2.8m）1）有限元模型墩身模板有限元模型见图16图17。墩身模板中间流水槽处设一道水平拉筋，顶部高出混凝土面100mm 处顺桥长方向设4道水平拉筋。立面侧面平面图16墩身模板有限元网格模型图17墩身模板三维有限元模型2）大背楞强度计算大背楞
11、采用2槽25a，在荷载组合1作用下应力见图18。图18大背楞应力图max= 9lMPaf-*R图20面板应力图Cmax= 35Mpa: ft-max=104MPab = 140MPa，强度满足。-i J：iSHs-hKG：3）竖、横肋强度计算墩身模板横肋采用100 x10mm钢板，竖肋采用10号槽钢，其在荷载组合一作用下应力见图26。Q ma = 200MPa。4）面板强度计算墩身模板面板采用6mm钢板，其在荷载组合一作用下应力见图27。图27面板应力图Qmax= 46Mpab = 140Mpa，强度满足。5）墩身模板刚度计算在荷载组合2作用下各节点位移见图28。图28节点位移图从图中看出，模
12、板在荷载组合2作用下最大位移为2mm，为顺桥方向。6）拉杆强度计算拉杆采用中25钢筋，在模板中间流水槽位置水平设一道，高度方向设 3层。通过计算可知，其最大拉应力为124MPa。KAM F*MU图29拉杆应力图六、结论计算模型中选取了 2m及2.8m厚桥墩模板进行了计算，均满足强度 及刚度要求，因此在2m及2.8m范围内的模板易满足要求。墩身模板中间流水槽位置水平设一道拉筋，为统一规格，均采用中25 精扎螺纹钢；3m高的模板竖向设3层，2m及1.5m高的模板竖向设2 层，间距1m, 1m及0.5m高的模板竖向设1层。墩帽模板中间流水槽位置水平设一道拉筋，采用中25精扎螺纹钢，竖 向设3层，顶部高出混凝土面100mm处顺桥长方向设4道水平拉筋，水 平间距0.5 m。经计算，2m及1.5m高桥墩模板横肋采用10mm厚钢板，其它可采 用8mm厚钢板。按投标文件的要求在墩身模板中间流水槽位置水平设一道拉筋，经计 算得知拉杆的最大拉应力达到284MPa，超过Q345钢材的容许拉应力， 故拉杆采用精扎螺纹钢。经有限元分析及构造要求，环肋应采用断横不断纵的方式。 具体尺寸及构造详见桥墩模板方案图。
