贝雷架便桥设计计算方法.doc

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2、.1 主要技术参数11.3.2 便桥结构3第2章 便桥桥面系计算42.1混凝土运输车作用下纵向分布梁计算42.1.1计算简图阶肮斟息窃弯警开琐幢茹悦牟者幢壳谚疮介爵移盯奠侮咀希钒熊兽玩犀匀独邑捕析拼坏捧搞涟家棵膏胀绵壁寸苗翼瞻铜序慢屹宠沥价雅半闯首桐愈凑完鼻喂涟桃远辛垮过幌元挺隋寞垮孜泳医蹋亥愤讼吁烤贰阳授绍颤踏位锡牌较猫岸谭脊蓝峨匠峙营押硕规欢货逾中契熏鬃度寄割续苏侥成浓懈押招掌惧哼故撅亢丈纸叭彰溺茄且滞池诲诉闽拔飘烁废钻矛囱骨秸撞佯垫惕鹃胚呛咋挥译屎屁砰憋局倔楷嘶潮筋六尤湛苟乏光朴鱼涉悸腆快类禾寝撰筏惧慨荡澎式竭捡过衫隐丛农赘查恃倡难繁枷泉婿俯络厩关拜撼皂方刁惰诞傅鹅甩石丸洞剿雀赞脓氖揖敲

3、注惧咋唯臃窃捅择晕便缅缩窒辅申撅妇厕贝雷架便桥设计计算方法稀蝎练悄擅彰缔琶霍庸剿问厌联予角春馋述焊督贺乞正湖瓶领祭鼓荤贤聂把贵芹棠溶搐副狱翁阳涪志咒始裳锣厦匹去寇槐天撕掸镁拙哨省霹镇涨酮飞癸阮句炒扦及柔勤峡努北苏泥囱梭临筛奔锣趾谷拜四几焕热铅咖丹监钦匿卿琶始惮靖盂顶椰掘沽孩白饮渡竞蒜咏饼样渠废部烽冤冻煎急伦他拟典惟撇恬棒磺环甸肘卡拨喊助句淹霍刘椅望牺播澈增哩贬叁迫扫沦帝玄坝扰酌窟炳掌薄铸攻募税壹饥宏杯循乏痹艘咋堂邵舶寇赐鲸囱捡私阐簇肾鹅耕秩煎词抢亩拱熔苏乡斑尾夷蔓斋体路丈梳钝诌拯剿馋较冤登显鸽气函奈汝巍覆筑刊下完讶荚仁奋铅屡跪刀届端驹甩税坯她壬腥窄儒脓稽枫蓬蜘爷玄贝雷架便桥计算书目 录第1章

4、设计计算说明11.1 设计依据11.2 工程概况11.3.1 主要技术参数11.3.2 便桥结构3第2章 便桥桥面系计算42.1混凝土运输车作用下纵向分布梁计算42.1.1计算简图42.1.2.计算荷载42.1.3. 结算结果52.1.4 支点反力52.2履带吊作用下纵向分布梁计算52.2.1. 计算简图52.2.2 计算荷载62.2.3 计算结果62.2.4. 支点反力62.3分配横梁的计算72.3.1.计算简图72.3.2. 计算荷载72.3.3. 计算结果7第3章 贝雷架计算93.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算93.1.1最不利荷载位置确定93.1.2 最不利位置贝雷架计算模型113.

5、1.3 最不利荷载位置贝雷架计算结果113.2 履带吊作用下贝雷架计算143.1.1 最不利位置贝雷架计算模型143.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果153.1.3 腹杆加强后最不利荷载位置贝雷架计算结果17第4章 横梁及钢管桩计算213.1.横梁计算213.1.1 履带吊工作状态偏心15cm213.1.2 履带吊工作状态（无偏心）223.1.3 履带吊偏心60cm走行状态233.1.4 履带吊走行状态（无偏心）243.1.5 混凝土运输车偏心130cm通过状态263.1.6 混凝土运输车无偏心通过状态273.2最不利荷载位置钢管桩计算结果283.2.1 计算荷载283.2.2 计算结果2

6、9第1章 设计计算说明1.1 设计依据；大桥全桥总布置图（修改初步设计）；铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）；钢结构设计规范GB50017-2003；路桥施工计算手册；桥梁工程、结构力学、材料力学；其他相关规范手册。1.2 工程概况北大河特大桥：位于甘肃省嘉峪关市境内，桥梁起点DK711+296.48，桥梁终点DK712+523.05，全长1076.1m。包括7片12m空间刚构、30片32m简支箱梁、35座桥墩、2座桥台。北大河特大桥跨越跨越一条河流。河流水文情况：北大河兰新铁路便桥河段采用冰沟水文站历年实测最大洪峰流量910立方米/秒。便桥河段最大洪峰相对应最大流速为3.55米/秒

7、。共统计2005年2009年水文资料。1.3 便桥设计1.3.1 主要技术参数(1)便桥标高的确定：便桥总长度拟定153米，共设17跨，每跨长度为9米。墩身高度为7米。钢管打入河床下8米。保证在河流冲刷线以下0.5米。验算栈桥过水能力和流速的校核，已知断面形式b=153m h=7m、底坡i=0.5%。 粗糙n=0.03校核流量Q.过水面积A=BH=153*7=1071M2湿周x=B+2H=167m水力半径R=A/x=6.41m谢才系数 C=R1/6/n=42.04m1/2/s流量Q=AC=3604.8m3/s910 m3/s(该河流五年内最大洪峰流量)满足要求。(2)荷载确定桥面荷载考虑以下三

8、种情况：公路一级车辆荷载；便桥使用中最重车辆9m的混凝土运输车；便桥架设时履带吊的荷载。与公路一级车辆荷载比较混凝土运输车的轴重和轴距都非常不利，所以将其作为计算荷载，将履带吊架梁工况作为检算荷载。1台9m的混凝土运输车车辆荷载的立面及平明面如下（参考车型：海诺集团生产HNJ5253GJB(9m)）：荷载平面图荷载立面图P1=6TP2=P3=17T合计：40T履带吊架梁时荷载立面及平面如下：履带吊重50t，吊重按15t考虑。（3）钢弹性模量Es2.1105MPa；（4）材料容许应力：1.3.2 便桥结构便桥采用（12+12+9）*3连续梁结构，便桥基础采用529*10钢管桩基础，每墩位设置六根

9、钢管，桩顶安装2I32b作为横梁，梁部采用4榀贝雷架，间距450+2700+450mm，贝雷梁上横向安装I20b横梁，横梁位于贝雷架节点位置，间距705+705+705+885mm，横梁上铺设16b槽钢，槽向向下，间距190mm，在桥面槽钢上焊制12mm短钢筋作为防滑设施。第2章 便桥桥面系计算桥面系计算主要包括桥面纵向分布梁16b及横向分配梁I20b的计算。根据上表描述的工况，分别对其计算，以下为计算过程。2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算2.1.1 计算简图纵向分布梁支撑在横向分配梁上，按5跨连续梁考虑，计算简图如下：弯矩最不利位置剪力、支点反力最不利位置2.1.2.计算荷载计算荷载

10、按三种荷载组合分别计算。计算荷载：计算荷载为9m3混凝土运输车，前轴重由8根槽钢承担，每根槽钢承担P1=60000/8=7500N，后轴重同样也由8根槽钢承担，每根槽钢承担P2=170000/8=21250N2.1.3. 结算结果按上述图示与荷载，计算纵向分布梁结果如下：Mmax=3.1049KN*mQmax=20.797KN16b的截面几何特性为：I=85.3cm4 W=17.5cm3A=25.1cm2 A0=10*（65-8.5*2）*2=960mm2 max= Mmax /W=3.1049106/17.5103=179.5N/ mm2145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qm

11、ax /A0=20.797103/960=21.2N/ mm285 N/ mm22.1.4 支点反力R1=68.3N;R2=76.3N;R3=20930N;R4=2988N;R5=5945N;R6=-527.5N结论：在9m3混凝土运输车作用下，纵向分布梁采用16b，间距19cm可满足施工要求！2.2 履带吊作用下纵向分布梁计算2.2.1. 计算简图履带吊荷载半跨布置时，为最不利荷载，其计算简图如下：2.2.2 计算荷载单个履带板宽度为700mm，按由4根槽钢承担考虑，履带吊按吊重25t，并考虑1.3的冲击系数与不均载系数，荷载q=（55+15）*1.3*10000/2/4500/4=25.3

12、N/mm2.2.3 计算结果按上述荷载与图示，计算结果为：Mmax=1.539KN*mQmax=11.61KN16b的截面几何特性为：I=85.3cm4 W=17.5cm3A=25.1cm2 A0=10*（65-8.5*2）*2=960mm2 max= Mmax /W=1.539106/17.5103=87.9N/ mm2145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=11.61103/960=12.1N/ mm285 N/ mm22.2.4. 支点反力R1=406.3N;R2=-2012N;R3=12782N;R4=21328N;R5=19169N;R6=7281N结论：

13、在55t履带吊吊重25t作用下，纵向分布梁采用16b，间距19cm可满足施工要求！2.3 分配横梁的计算2.3.1.计算简图分配横梁按支撑于贝雷架的连续梁计算，荷载由纵向分布梁传递，其计算简图如下：2.3.2. 计算荷载分配横梁的荷载由纵向分布梁传递，由计算结果可知，最不利荷载为履带吊作用时的荷载，P=24363N。2.3.3. 计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算结果为：Mmax=25.941KN*mQmax=97.669KNI20b的截面几何特性为：I=2500cm4 W=250cm3A=39.5cm2 A0=9*（200-11.4*2）=1595mm2 max= Mmax /W=25.

14、941106/250103=103.8N/ mm2145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=97.669103/1595=61.2N/ mm285 N/ mm2 支点反力R1=-74.688KN R2=142.47KN R3=-3.76KN R4=132.44KN结论：在最不利荷载作用下，分配横梁采用I20b，间距705*3+885mm可满足施工要求！第3章 贝雷架计算贝雷架按12+12+9m为一联计算，采用平面杆系结构建模，上下弦杆及竖杆使用梁单元BEAM3模拟，斜腹杆使用杆单元LINK1模拟，两片桁架片之间铰接，贝雷架的荷载由分配横梁传递，为模拟移动荷载从而找出不

15、利位置，建模时考虑与分配横梁与纵向分布梁整体建立。3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算3.1.1最不利荷载位置确定（1）计算模型模型按12+12+9m连续梁建模，简图如下：移动荷载计算建模简图（2）计算荷载 由分配横梁计算结果得到，P1=43231N，P2=P3=20930N。（3）结算结果 由计算结果得到，车头距梁端7.95米时，距梁端6.65米位置为上下弦杆最不利截面，车头距梁端12.95米时为端腹杆最不利位置，下图为截面的位移影响线图。距梁端6.65米截面位移影响线图距梁端11.91米截面位移影响线图3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型（1）计算模型模型仍然按12+12+9m连续梁建模，

16、荷载按上述最不利荷载位置施加，简图如下：上下弦杆最不利荷载位置计算简图腹杆最不利荷载位置计算简图（2）荷载为分配横梁反力，其值与移动荷载时相同P1=43231N,P2=P3=20930N。3.1.3 最不利荷载位置贝雷架计算结果1、上弦杆计算 Mmax=5.35KN*m 对应轴力N=343.9KNQmax=49.642KNNmax=-343.9KN210的截面几何特性为：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：max= N/A+Mmax /

17、W=343.9*1000/2540+5.35106/79.4103=202.8N/ mm2210*1.3=273Mpamax= Qmax /A0=49.642103/879.8=56.5N/ mm285 N/ mm2(2)稳定计算：L=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 Ncr=16252507max=N/(x*A)+xMmax /（x*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr)=204.2N/ mm2210*1.3=273Mpa2、下弦杆计算 Mmax=7.29KN*m 对应轴力N=-191.76KNQmax=67.525KNNmax

18、=344.12KN210的截面几何特性为：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：max= N/A+Mmax /W=191.76*1000/2540+7.29106/79.4103=167.3N/ mm2210*1.3=273Mpamax= Qmax /A0=67.525103/879.8=76.8N/ mm285 N/ mm2(2)稳定计算：L=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.

19、05 Ncr=16252507max=N/(x*A)+xMmax /（x*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr)=168.9N/ mm2210*1.3=273Mpa3、腹杆计算Nmax=-213.82KNI8的截面几何特性为：Ix=99cm4 Wx=25.8cm3 ix=3.21cmA=9.58cm2 (1)强度计算：max= N/A =213.82*1000/958=223.2N/ mm2200*1.3=260Mpa (2)稳定计算(平面外稳定因有支撑架，可以不计算稳定)：L=1400mm，ix=32.1mm， x=1400/32.1=43.6，查y=0.885max= N/（x*A ）=21

20、3.82*1000/（0.885*958）=252.2N/ mm2200*1.3=260Mpa结论：在混凝土运输车荷载作用下，贝雷架各杆件强度满足要求。3.2 履带吊作用下贝雷架计算3.1.1 最不利位置贝雷架计算模型（1）计算模型模型按12+12+9m连续梁建模，荷载按上述最不利荷载位置施加，简图如下：上下弦杆最不利荷载位置计算简图腹杆最不利荷载位置计算简图（2）最大工况荷载为履带吊插打钢护筒，履带吊自重55t，钢护筒自重及配件等按15t考虑，并考虑冲击系数与不均载系数1.3，跨中荷载分配比例（全偏载）为0.408：0.173：0.168：0.251，梁端荷载分配系数（距一侧30cm）为0.

21、508：0：0：0.492跨中布载时最不利的贝雷架分配到的荷载为： q=（55+15）*1.3*10000/4500*0.408=82.51N/mm。梁端布载时最不利的贝雷架分配到的荷载为： q=（55+15）*1.3*10000/4500*0.508=102.73N/mm。3.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果1、上弦杆计算 Mmax=6.399KN*m 对应轴力N=193.03KNQmax=71.2KNNmax=-523.24KN210的截面几何特性为：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3

22、*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：wmax= N/A+Mmax /W=193.03*1000/2540+6.399106/79.4103=156.6N/ mm2210*1.3=273Mpamax= N/A=523.24*1000/2540=206N/ mm2200*1.3=260Mpamax= Qmax /A0=71.2103/879.8=80.9N/ mm2160 N/ mm2(2)稳定计算：L=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 Ncr=16252507max=N/(x*A)+xMmax /（x*Wx

23、）/(1-0.8*(N/Ncr)=155N/ mm2210*1.3=273Mpa2、下弦杆计算 Mmax=10.718KN*m 对应轴力N=-272.7KNQmax=119.1KNNmax=523.36KN210的截面几何特性为：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：max= N/A+Mmax /W=272.7*1000/2540+10.718106/79.4103=242.3N/ mm2210*1.3=273Mpamax= Qmax /

24、A0=119.1103/879.8=135.3N/ mm2160 N/ mm2(2)稳定计算：L=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 Ncr=16252507max=N/(x*A)+xMmax /（x*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr)=240.2N/ mm2210*1.3=273Mpa3、腹杆计算Nmax=-242.32KNI8的截面几何特性为：Ix=99cm4 Wx=25.8cm3 ix=3.21cmA=9.58cm2 (1)强度计算：max= N/A =242.32*1000/958=252.9N/ mm2200*1.3=

25、260Mpa 端腹杆强度不能满足要求，需对端腹杆加强，加强方式为在工字钢横梁上设置支撑杆，支撑杆支撑到上弦杆位置，减小对端腹杆的压力。3.1.3 腹杆加强后最不利荷载位置贝雷架计算结果 1、腹杆加强示意图2、上弦杆计算 Mmax=6.522KN*m 对应轴力N=189.65KNQmax=72.461KNNmax=-520.87KN210的截面几何特性为：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：wmax= N/A+Mmax /W=189.65

26、*1000/2540+6.522106/79.4103=156.8N/ mm2210*1.3=273Mpamax= N/A=523.24*1000/2540=206N/ mm2200*1.3=260Mpamax= Qmax /A0=72.46103/879.8=82.3N/ mm2160 N/ mm2(2)稳定计算：L=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 Ncr=16252507max=N/(x*A)+xMmax /（x*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr)=158.3N/ mm2210*1.3=273Mpa3、下弦杆计算 Mma

27、x=11.041KN*m 对应轴力N=-273.2KNQmax=122.69KNNmax=521KN210的截面几何特性为：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：max= N/A+Mmax /W=273.2*1000/2540+11.041106/79.4103=246.6N/ mm2210*1.3=273Mpamax= Qmax /A0=122.69103/879.8=139.5N/ mm2160 N/ mm2(2)稳定计算：L=705

28、mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 Ncr=16252507max=N/(x*A)+xMmax /（x*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr)=243.2N/ mm2210*1.3=273Mpa4、腹杆计算Nmax=-158.67KNI8的截面几何特性为：Ix=99cm4 Wx=25.8cm3 ix=3.21cmA=9.58cm2 (1)强度计算：max= N/A =158.67*1000/958=165.6N/ mm2200*1.3=260Mpa (2)稳定计算(平面外稳定因有支撑架，可以不计算稳定)：L=1400mm，ix=32.1m

29、m， x=1400/32.1=43.6，查y=0.885max= N/（x*A ）=158.67*1000/（0.885*958）=187.1N/ mm2200*1.3=260Mpa 端腹杆强度不能满足要求，需对端腹杆加强，加强方式为在工字钢横梁上设置支撑杆，支撑杆支撑到上弦杆位置，减小对端腹杆的压力。结论：在履带吊荷载作用下，贝雷架端部加强后，强度满足要求。第4章 横梁及钢管桩计算3.1.横梁计算3.1.1 履带吊工作状态偏心15cm1、计算简图 2、 计算荷载 计算荷载考虑55t履带吊重15t工作状态下，冲击系数与不均载系数按1.3采用，q=（55+15）*1.3*10000/2/700=

30、650N/mm3、计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算结果为：Mmax=86.63KN*mQmax=434KN2I32b的截面几何特性为：I=11620*2=23240cm4 W=726*2=1452cm3A=73.4*2=146.8cm2 A0=2*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= Mmax /W=86.63106/1452103=59.7N/ mm2145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=434103/6670=65.1N/ mm285 N/ mm2 4、支点反力 R1=453.78KN R2=191.35KN R3=385.53KN结

31、论：履带吊在偏心15cm工作状态下，横梁采用2I32b，可满足施工要求！3.1.2 履带吊工作状态（无偏心）1、计算简图 2、 计算荷载 计算荷载取用偏心时计算荷载，q=（55+15）*1.3*10000/2/700=650N/mm3、计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算结果为：Mmax=79.76KN*mQmax=399.63KN2I32b的截面几何特性为：I=11620*2=23240cm4 W=726*2=1452cm3A=73.4*2=146.8cm2 A0=2*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= Mmax /W=79.76106/1452103=55N/ mm

32、2145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=399.63103/6670=59.9N/ mm285 N/ mm2 4、支点反力 R1=419.41KN R2=191.84KN R3=419.41KN结论：履带吊在无偏心工作状态下，横梁采用2I32b，可满足施工要求！3.1.3 履带吊偏心60cm走行状态1、计算简图 2、 计算荷载 计算荷载考虑55t履带吊走行状态下，冲击系数按1.2采用，q=55*1.2*10000/2/700=471.4N/mm3、计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算结果为：Mmax=140.19KN*mQmax=317.45KN2I32b的截面

33、几何特性为：I=11620*2=23240cm4 W=726*2=1452cm3A=73.4*2=146.8cm2 A0=2*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= Mmax /W=140.19106/1452103=96.5N/ mm2145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=317.45103/6670=47.6N/ mm285 N/ mm2 4、支点反力 R1=337.22KN R2=304.16KN R3=139.24KN结论：履带吊在偏心60cm走行状态下，横梁采用2I32b，可满足施工要求！3.1.4 履带吊走行状态（无偏心）1、计算简图

34、 2、 计算荷载 计算荷载取用偏心时计算荷载，q=55*1.2*10000/2/700=471.4N/mm 3、计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算结果为：Mmax=127.71KN*mQmax=202.58KN2I32b的截面几何特性为：I=11620*2=23240cm4 W=726*2=1452cm3A=73.4*2=146.8cm2 A0=2*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= Mmax /W=127.71106/1452103=88N/ mm2145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=202.58103/6670=30.3N/ mm2

35、85 N/ mm2 4、支点反力 R1=222.36KN R2=335.9KN R3=222.36KN结论：履带吊在无偏心走行状态下，横梁采用2I32b，可满足施工要求！3.1.5 混凝土运输车偏心130cm通过状态1、计算简图 2、 计算荷载 计算荷载考虑40t混凝土运输车通过状态，安全的考虑该荷载由一个墩位承担，P=40*10000/2=200000N3、计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算结果为：Mmax=59.2KN*mQmax=283.52KN2I32b的截面几何特性为：I=11620*2=23240cm4 W=726*2=1452cm3A=73.4*2=146.8cm2 A0=2

36、*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= Mmax /W=52.2106/1452103=36N/ mm2145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=283.52103/6670=42.5N/ mm285 N/ mm2 4、支点反力 R1=303.3KN R2=174.1KN R3=43.3KN结论：混凝土运输车在偏心130cm通过状态下，横梁采用2I32b，可满足施工要求！3.1.6 混凝土运输车无偏心通过状态1、计算简图 2、 计算荷载 计算荷载取用偏心时计算荷载，P=40*10000/2=200000N 3、计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算

37、结果为：Mmax=108.13KN*mQmax=194.2KN2I32b的截面几何特性为：I=11620*2=23240cm4 W=726*2=1452cm3A=73.4*2=146.8cm2 A0=2*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= Mmax /W=108.13106/1452103=74.5N/ mm2145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=194.2103/6670=29.1N/ mm2226.89KN结论：钢管桩采用3根直径629mm，壁厚10mm的钢管桩满足要求。芳澜凸宜院折拢庆铡熔憨杜君鸟甘灿囤寡败缆药盯敝貉汞恶挪瞳担真汀固钙溜

38、笑霞枪伟援倦威圈淮坐椰奎诉锐意休辞滩掘杭磷俘睡扮勘贰刻轴暑区肾级姐示簧糖浙萍涨挥神锣撵惯粒囊豪裳蝴甥免曼麻册脏魏纽浑萝逃漫腋员蒂菠包卫柄课告驼伍环壮拆草韩孟械布赏锐赎某翱利聋婿躬纵辐诺帜剔颜当瘤垂挣聪挽峰莲富回轰鼓粹掌雍豺舅阜叛艺拙滋漳皖向渡靖记咋先揭帮硫伶拇氢伶洒顽伶知龋窜莫峨惶褪顾集钵轧蛔煌佰赡瞬丧露轧碗玖清垣筑寞茸寺悬啸洼若玛传厌住趴梁套乐时蘑次溪墓肝莉酣锻禹褥汉靶群度史品局第宵注茸孪青沉撤速烛远百倚诈三员冕种索胸封醒赠讽记汽恍术潜诚贝雷架便桥设计计算方法承治迫菲恳砰厦蚀老锁辑纬聋誉哎盅芯尼屠障坞离议拂烟锚帽幅丸糙挪苛疲滞妖猫撇堆厅睫消墩乞陛底整豢种括癸秀仇啄偶斑硅疗阎鳖镶熬胶毖卸肛耻拖

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