普通型钢悬挑脚手架计算书..docx

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1、普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全 技术规范(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。一、参数信息：1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为19 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为048x3.

2、2；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3. 风荷载参数本工程地处广东广州市，基本风压0.5 kN/m2；风荷载高度变化系数Mz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74， 风荷载体型系数*为0.214；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准

3、值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板;5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长 度 2.3 m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6. 拉绳与支杆参数单位：mm；悬挑脚手架侧面图2300钢丝绳安全系数为：6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2 m。二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆 按照三跨连续梁

4、进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板 自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3X 1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值：Q=3X 1.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值：q1=1.2X 0.035+1.2X0.105=0.168 kN/m；活荷载的设计值：q2=1.4X 1.05=1.47 kN/m；口 I 11 I 111! 111 I Illi ! 111 U图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大

5、挠度）图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2. 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.08X0.168X 1.52+0.10X 1.47X 1.52 =0.361 kN m； 支座最大弯距计算公式如下：M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.10X0.168X 1.52-0.117X 1.47X 1.52 =-0.425 kN- m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：o =Max（0.36b106,0.

6、425x106）/4730=89.852 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为。=89.852 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求!3. 挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：vmax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值：q1= P1+P2=0.035+0.105=0.14 kN/m；活荷载标准值：q2= Q =1.05 kN/m；最大挠度计算值为：v =0.677x0.14x15004/(100x2.06x105x113600)+0.990x1.05x15004/(100x2.06x

7、105x113600)=2.454 mm；大横杆的最大挠度2.454 mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与 10 mm， 满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横 杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷 载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值:p1= 0.035X 1.5 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值:P2=0.3X 1.05X 1.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=3X 1.05X 1.5/(2+1) =

8、1.575 kN；集中荷载的设计值：P=1.2X (0.053+0.158)+1.4 X 1.575 = 2.458 kN；小横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯 矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax 二 qi2/8Mqmax = 1.2X0.035X 1.052/8 = 0.006 kN - m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax 二 Pl/3Mpmax = 2.458X1.05/3 = 0.86 kN - m ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.866 kN m；最大应力计算值 o = M /

9、W = 0.866x106/4730=183.099 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力。=183.099 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205 N/mm2，满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠 度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：vqmax = 5ql4/384EIvqmax=5x0.035x10504/(384x2.06x105x113600) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.158+1.575 = 1.786 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大

10、挠度计算公式如下：Vpmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIvpmax = 1785.6x1050x(3x10502-4x10502/9 ) /(72x2.06x105x113600) = 3.135 mm；最大挠度和 v = vqmax + vpmax = 0.024+3.135 = 3.159 mm；小横杆的最大挠度为3.159 mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10 mm, 满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣 件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承

11、载力按照下式计算(建筑施工扣 件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):R忍Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1 = 0.035X 1.5X2/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值:P2 = 0.035X 1.05/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值：P3 = 0.3X 1.05X 1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值：Q = 3X 1.05X 1.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值：R=1.2X (0.053+0.019+0.236)+1.4X2.362=3.677 kN；R

12、 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1 = 0.1248+(1.50 X 2/2) X 0.035/1.80 X 19.00 = 2.932kN；(2) 脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2= 0.3X4X1.5X (1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3 = 0.15X4X1.5/2 = 0

13、.45 kN；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005 kN/m2NG4 = 0.005 X 1.5X 19 = 0.142 kN；经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.739 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值Nq = 3X 1.05X 1.5X2/2 = 4.725 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 Ng+0.85X1.4Nq = 1.2X4.739+ 0.85X 1.4X4.725= 11.31 kN；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N

14、=1.2NG+1.4NQ=1.2X4.739+1.4X4.725=12.302kN；六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）：钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以 卸荷吊点分段计算。卸荷净高度为8m;经过计算得到 a1=arctg3.000/(1.050+0.300)=65.772度 a2=arctg3.000/0.300=84.289度 卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.5X11.31X8/19 =7.143 kN；kx为不均匀系数，取1.5各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 =P1/sina1=7.

15、143/0.912=7.833kNT2 =P2/sina2=7.143/0.995=7.179kNG1 =P1/tana1=7.143/2.222=3.214kNG2 =P2/tana2=7.143/10.000 = 0.714 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg=T1 =7.833 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg-钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg -钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(山山)；a -钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82；K -钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取

16、 7.833kN，a=0.82，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2X7.833X6.000/0.820)0.5 = 10.7 mm。吊环强度计算公式为：。=N / A W f其中f-吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2；N -吊环上承受的荷载等于Fg；A -吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5nd2；选择吊环的最小直径要为：d =(2X Fg/f/n)0.5 = (2X7.833X 103/50/3.142) 0.5 = 10.0 mm。钢丝绳最小直径为10.7 mm，必须拉紧至7.833 kN，吊环直径为10.0 mm。七、立杆的稳定

17、性计算:风荷载标准值按照以下公式计算”7火气其中 -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定 采用： = 0.5 kN/m2；也-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规 定采用：也=0.74；氏-风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为：Wk = 0.7 X0.5X0.74X0.214 = 0.055 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：Mw = 0.85 X1.4WkLah2/10 = 0.85 X 1.4X0.055 X 1.5 X 1.82/10 = 0.032 kN m； 考虑风荷载

18、时，立杆的稳定性计算公式o = N/(A) + Mw/W W f立杆的轴心压力设计值：N = 11.31X11/19 =6.548 kN；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式o = N/(A)W f立杆的轴心压力设计值：N = N= 12.302kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) 表5.3.3得：k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得：四=1.5 ；计算长度，由公式l0 = kuh确定：l0 = 3.118 m；长细比：L

19、0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数p由长细比lo/i的结果查表得到：件0.188立杆净截面面积：A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；考虑风荷载时o = 6547.773/(0.188x450)+32055.073/4730 = 84.174 N/mm2；立杆稳定性计算o = 84.174 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f = 205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时o = 12302.04/(0.188x450)=145.414 N/mm2；立杆稳定性计算o = 145.414 N/mm2

20、小于立杆的抗压强度设计值f = 205N/mm2，满足要求！八、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N广 Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算也=0.92,氏= 0.214, %=0.5,Wk = 0.7也皓=0.7 X0.92X0.214X0.5 = 0.069 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1

21、.4XWkXAw = 1.563 kN；连墙件的轴向力设计值Nl = Nlw + N0= 6.563 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = ”f其中9 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 300/15.9的结果查表得到9=0.949, l为内排架距离墙的长度；A = 4.5 cm2； f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0.949X4.5X 10-4X205X 103 = 87.545 kN；Nl = 6.563 Ru=10.273KNo经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力Ru的最大值进行计算作为拉

22、环的拉力N,为N=Ru=10.273kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为o = N/A W f其中f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8每个拉环按2 个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(10273X4/(3.142X50X2) 1/2= 11.4mm；实际拉环选用直径D=12mm的HPB235的钢筋制作即可。十三、锚固段与楼板连接的计算:1. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下:螺栓未受拉力，无须计算，节点按构造做法即可。2. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式：N W (b2-nd2/4)fcc其中N -锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 5.311kN；d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；b 一楼板内的螺栓锚板边长，b=5Xd=100mm；fcc -混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；(b2- n 日4)fcc=(1002-3.142x202/4)x16.7/1000=161.754kNN=5.311kN经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力N=5.31 kN，楼板混凝土局 部承压计算满足要求！