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1、弧面蜗杆加工专用数控机床设计目录设计说明书中英文摘要第一章弧面蜗杆蜗轮的特点11-1蜗杆蜗轮的形成、类型及其结构11-2蜗杆传动的特点及其应用31-3弧面蜗杆的加工41-4弧面蜗轮的加工5第二章弧面蜗杆数控专用机床总体结构方案设计122-1加工机床运动的基本要求122-2弧面蜗杆数控专用机床总体方案132-3专用球面蜗杆数控车床的基本结构14第三章弧面蜗杆数控专用机床的主传动系统设计153-1传动结构式和结构选择15(1)主传动的确定力，11和公比中的确定15Mnax*161时，i分齿=ab*cd=48kz但滚切蜗轮时，不能忽视蜗轮滚刀的头由文K。进给方向，加工圆柱齿轮时，滚刀相对被切齿轮由上
2、向下或由下向上作垂直进给运动。但加工蜗轮时，蜗轮滚刀要保持在蜗轮中心平面内，因此蜗轮滚刀相对工件只能作径向进给或切向进给。a)径向进给法：这时蜗轮滚刀向被加工蜗轮作径向进刀，逐渐切至全齿深为止。这种方法在生产中应用较广，因为生产率高，而且不需要切向刀架(许多滚齿机往往没有这种附件)。径向进给运动是滚切过程中被加工蜗轮转一转，滚刀在水平面没被切蜗轮半径方向移动S径毫米，运动是通过径向丝杆来实现的。Y38滚齿机径向供给传动关系。工作台一蜗轮付Z96/K蜗杆蜗轮K1/Z30一进给挂轮i进给一接通离合器Ml齿轮Z45/Z36一锥齿轮Z17/Z17一锥齿轮Z17/Z17蜗杆蜗轮K4/Z20一接通M2螺旋
3、齿轮X10/Z20一脱落蜗杆K4/Z20蜗杆蜗轮K4/Z16一锥齿轮Z20/Z25一径向进给丝杆(t=10毫米)一刀架立柱水平移动。列成计算式：S径二(工作台转一转)*(96/1)*(1/30)*i进给*(45/36)*(17/17)*(17/17)*(4/20)*(10/20)*(4/20)*(4/16)*(20/25)*10经简化和整理得到径向进给挂轮调整公式：i进给(径)=(albl)*(cldl)=254*S径b)切向进给法：此时用一端为锥形的蜗轮滚刀(也有叫玉米滚刀的)，沿被加工蜗轮位切向进给，滚刀和被加工蜗轮的中心距，予先调整到蜗轮蜗杆的中心距A,加工时保持不变，依滚刀齿高由小到大
4、，逐渐切至全齿架。滚刀圆锥部分刀齿依切入和粗加工用，圆锥部分刀齿位精加工和最后修整用。用切向进给法加工蜗轮时，由于需要滚刀在刀架上作轴向移动，故必须用切向刀架。这时刀具和工件之间的相互运动关系，除了分齿运动外，还需要切向进给运动和差动运动。切向进给运动：指滚刀沿蜗轮切向(即滚刀本身轴线方向)移动，以实现连续进给的目的。Y38滚齿机是由专用切向刀架来完成的，其传动关系是工作台或工作转一转，滚刀沿切向移动S切毫米。工作台一蜗轮蜗杆Z96/K1一蜗杆蜗轮K1/Z30一进给挂轮i进给一接通离合器MI齿轮Z45/Z36一锥齿轮Z17/Z17一锥齿轮Z17/Z17(进入切向刀架)一锥齿轮Z17/Z17一齿
5、轮Z35/Z35蜗杆蜗轮K1/Z50一切向进给丝杆(t=5毫米)一切向进给。列成计算式：S切二(工作台转一转)*(96/1)*(1/30)*(albl*cldl)*(45/36)*(17/17)*(17/17)*(17/17)*(35/35)*(1/50)*5经简化和整理得到切向进给挂轮调整公式：i进给(切)=(albl)*(cldl)=52*S切差动运动：切向进给法加工蜗轮时，由于滚刀多了一个切向进给运动。这时被加工蜗轮(工作台)必须随着刀具移动方向，相应地转过一定角度，称它为附加运动，因此需要挂差动挂轮。差动挂轮速比的计算，根据滚刀切向(轴向)移动一个轴向齿距Jims时，被加工蜗轮的附加转
6、动应为1/Z转的关系，由刀具与工件的转动关系列出。切向进给丝杆(t=5毫米)一蜗杆蜗轮Z50/K1一齿轮Z35/Z35一锥齿轮Z17/Z17一锥齿轮Z17/Z17一锥齿轮Z17/Z17一齿轮Z36/Z45插动挂轮i差挂一蜗杆蜗轮K1/Z30差动机构i差动2一分齿挂轮i分齿一蜗杆蜗轮K1/Z96一工作台。列成计算式：Jims5*(50/1)*(35/35)*(17/17)*(17/17)*(17/17)*(36/45)*i差挂*(1/30)*i差动2*i分齿*(1/96)=1Z其中：i差动2=2,i分齿二24K/Z(当Z161时)，代入并化简，得到切向进给时，差动挂轮调整公式：i差挂=a2b2*
7、(c2d2)=15(2JimsK)=0.38733/msK式中：HlS一被加工蜗轮轴向模由文；K一蜗轮滚刀头数。必须指出，用切向进给法加工蜗轮挂差动挂轮，与加工斜齿轮时挂差动挂轮的目的不同，斜齿轮主要为了保证螺旋角,而切向进给法是刀具多了一个切向移动，故工件(工作台)必须相应地附加转动以补偿刀具切向的移动。切向进给法的加工精度和光洁度，要比径向进给法高，因为切向进给的滚刀是由不同的刀齿进行粗加工和精加工的。但切向进给时滚齿机必须富有单独的切向刀架，而一般中小型滚齿机除专门订货外是不带切向刀架的。因此径向进给法比切向进给法应用要广泛得多。由以上看出，在滚齿机上用蜗轮滚刀加工蜗轮，只要滚刀和滚齿机
8、的精密度较高，就可以加工出程度较高的蜗轮来。但这种无法需要有专门的蜗轮滚刀。在冶金厂或矿山机修车间里，也有用一般齿轮滚刀来加工蜗轮的，因为滚刀也是一个蜗杆，当加工时若齿轮滚刀的螺旋升角不等于被加工蜗轮的螺旋升角时，可用转动刀架的办法来解决。这种方法当滚刀与蜗杆的直径和螺旋升角相差较大时，加工误差越大。因此，采用这种方法加工，在设计蜗杆时应尽量按齿轮滚刀的形状来设计。2 .用飞刀加工蜗轮用蜗轮滚刀加工蜗轮比较精确，而且生产率也高，但需要专门蜗轮滚刀。当单件小批生产，特别是一个或几个大型蜗轮时，专做蜗轮滚刀就不合算，而且时间要拖久。因此，许多冶金矿山机械厂和重型机械厂经常采用飞刀里加工蜗轮。在滚齿
9、原理和蜗杆蜗轮啮合原理中知道，滚刀或蜗杆在中心平面剖面内相当于一个齿条,旋齿加工就象齿条与齿轮相啮合的情况一样。如果只用蜗轮滚刀沙锅内一个刀齿来切削，使这个刀齿一方而旋转，同时又作相应的轴向移动，这样刀齿走的路线和滚刀刀齿的螺旋线一样，因此象滚刀一样能铳出正确的齿形来，这就是飞刀加工的原理。飞刀刀头的齿形和蜗轮滚刀上一个刀齿一样，也和蜗杆轴向剖面内的齿形相同，仅齿顶高大0.2ms,飞刀刀头的尺寸根据被加蜗轮的模数二2,压力角6=20的蜗轮飞刀刀头尺寸。飞刀在刀杆上的安装，其中：R=d顶1/2+0.2ms,L=Rd刀杆/2,（d顶1蜗杆外径，d刀杆飞刀刀杆直径）飞刀刀杆材料选用W18Cr4V高速
10、钢，淬大后切削部分硬度达HRC6064,齿形部分要进行研究，并用梯板透光检查。飞刀刀杆的结果主要应满足刀头浆固，不致在加工中松动，是一种加工中小模数的飞刀刀杆，飞刀装在刀杆1的圆孔中，由螺母面通过压紧套筒工来压紧，这种结构简单调节方便。另外，在加工大模数蜗轮时，可采用刀杆结构，它用斜面或圆弧面来卡紧，使飞、刀不会转动或滑动，所以能承受较大的切削力。用飞刀加工蜗轮时，飞刀装在专用的飞刀刀杆上，由刀杆带动飞刀一面旋转，一面切向（轴向）进给，这就要求在滚齿机上装上切向刀架，挂上切向进给挂轮，就能使飞刀在铳齿过程中连续的作轴向移动。由于飞刀作轴向移动，故被加工蜗轮除了有分齿运动外，还应有和上述切向进给
11、法相同的附加转动，即应挂差挂轮。升车加工之前，应将刀杆中心的距离按图纸调整到蜗杆螺啮合时的中心距离，分几次将蜗轮切成，由于飞刀只有一个刀齿，一转内在蜗轮上的切痕比液刀一转的切痕少得多，为了保证齿面有一定的光洁度，切向进给很小，因此因产率很低，所以只是没有蜗轮滚刀并且单件小批生产才采用飞刀加工。3.蜗轮的剃齿和弟齿为了提高蜗轮付的接触精度，有些工厂在蜗轮粗精滚之后，采用剃齿作为最终齿形加工工序。剃齿刀的形状和主要尺寸与工作蜗杆相同，只是在这蜗杆螺旋工作台上开出很多小槽,以形成切削刃。剃齿刃的外径比工作蜗杆外径较大一点（约0.2ms）,以保证蜗轮全部有效齿面都能加工。剃齿方法有自由剃和强通剃两种，
12、自由剃在剃削时蜗轮与机床传动能脱开，只是依靠顶尖和转台，由剃刀在切削过程中自由带动，只辅加以一定的阻尾力来提高切削效率，因此机床分变机构精度没有影响，被加工蜗轮的相邻周节误差主要取决于剃齿刀的齿距精度和机床装刀轴的径向和轴向窜动。强迫剃在剃齿时蜗轮仍与机床传动链相联系，故相邻周期误差仍与机床有关。有些工厂在蜗轮经粗滚精滚后，采用壬行面方法来作为精密蜗轮的最终工序。笫面是用圻面蜗杆装在滚齿机的滚刀上，以自由或强迫的运动来带动蜗轮进行切削。圻面杆是由面料、粘结剂（如环氧树脂等）浇注成形并经修而而制成，其参数除外径略小，齿厚称法外，其余与工作蜗杆在同样条件刃面出。一般布面蜗杆的线速度比剃齿高一些，布
13、面时应采用足够的冷却。壬行齿对提高蜗轮齿面光洁度十分显著，一般可达丸剃齿和笫齿目前工厂里均有采用，剃齿的优点能提高接触粘度，生产率较高，但剃齿制造困难，且剃刀使用寿命有限，因此有些工厂多采用布齿法加工，因壬行齿蜗杆制造简单，成本低，周期小，其主要缺点是生产率低。第二章弧面蜗杆数控专用机床总体结构方案设计2-1加工机床运动的基本要求根据圆弧面蜗杆蜗轮的加工原理，对机床的运动要求如图所示，由于加工蜗轮的刀具与蜗杆相似，所以加工蜗杆的机床也能加工蜗轮，加工圆弧面蜗杆专用机床，必须具有以下基本运动：图21加工圆弧而蜗杆蜗轮副机床的基本运动（1）切削运动（主运动）l:即被加工蜗杆的旋转运动。（2）分齿运
14、动2:随着蜗杆以31旋转，刀盘也要以32的速度相应旋转，并要求31和32之间有准确的传动关系，即U分齿=3132=Z2Z1,被加工蜗杆和刀盘的旋转方向应符合蜗杆蜗轮副的啮合关系。31和32也可统一称齿廓形成运动（展成运动）。这两个运动是切削弧面蜗杆齿面或滚动蜗轮齿面的最基本运动，由速度挂轮和分齿挂轮来调整。（3）径向进给运动Sl和圆周进给运动3o（4）调整运动S2和S3：此两个运动是用来调整蜗杆的轴向位置和刀盘的上下位置。2-2弧面蜗杆数控专用机床总体方案设计任务是将CK6163型数控卧式车床改造成经济型弧面蜗杆数控专用机床。根据圆弧面蜗杆蜗轮的加工原理，初步选择弧而蜗杆数控加工专用机床参数如
15、下：1、车床纵向运动由Xl向（1#）步进电动机联接控制130BF001型步进电动机：配套丝杆螺距：8mm脉冲当量：O.Olmm2、车床横向运动由Zl向（2#）步进电动机联接控制11OBFOOl型步进电动机：配套丝杆螺距：6mm脉冲当量：0.005mm3、圆盘工作台由Yl向（3#）步进电动机联接控制130BF001型步进电动机：配套丝杆螺距：6mm脉冲当量：0.005mm4、圆盘工作台上纵向运动由X2向（4#）步进电动机联接控制11OBFOOl型步进电动机：配套丝杆螺距：6mm脉冲当量：0.Olmm5、圆盘工作台上横向运动由Z2向（5#）步进电动机联接控制11OBFOOl型步进电动机：配套丝杆螺
16、距：6mm脉冲当量：0.005mmCK6163数控车床改造为弧面蜗杆专用加工机床后,要求能完成一般车削及加工任意锥面、球面、螺纹等，并具有回转工作台及其它辅助功能。根据设计任务,选用JWK-5/2经济型机床微机控制系统。该系统采用MCS-51系列单片机，ISO国际标准数控代码编程，功能较完备，驱动性能好。纵向和横向均采用步进电动机一-降速齿轮一-滚珠丝杠螺母副一-溜板的传动方式。2-3专用弧面蜗杆数控车床的基本结构1、床身床身是用HT300浇铸而成的。它由牢固的横向十字筋组成，振动低。2个90V形平导轨是经过高频淬火和精密磨削加工而成的，拖板和尾架各使用一个90V形平导轨。纵向走刀（Z向）采用
17、滚珠丝杆传动，丝杆安装在床身前面，主电机安装在床身后面。2、主轴箱主轴箱是用HT250浇铸而成的，它由4颗螺钉固定在床身上。在床头箱里，主轴安装在2个圆锥滚子轴承（7210、7212）上。主轴有一个。38的通孔，主轴端内孔锥度为莫氏5号。3、拖板大拖板是用HT200浇铸而成的，其滑动导轨面经过精密磨削，它与床身上的90V形平导轨之间无间隙，下面的滑动部分能够简单而又方便的调整。中拖板是安装在大拖板上的，通过滚珠丝杆传动可带动中拖板在大拖板上滑动，可通过镶条来调整中拖板与大拖板燕尾导轨的间隙。4、尾架及其调整尾架通过锁紧受柄拉紧锁紧块，固定在床身上，尾架有一个带3号莫氏锥孔的套筒。尾架套筒在任何
18、位置都能用锁紧手柄将其锁紧。5、工作台弧面蜗杆数控专用加工机床的回转工作转台由滑座、十字滑台、工作台等零件组成。工作台X轴向移动，由已预紧且通过座、紧固在工作台上的滚珠螺母和两端分别用右托架、电机座固定在十字滑台上的丝杆的转动来实现。丝杆是由电机通过同步齿形带及两带轮来驱动的。工作台Y向移动由已预紧且通过底座、紧固在十字滑台上的滚珠螺母和用电机座固定在滑座上的丝杆转动来实现的。丝杆是由电动机通过同步齿形带及带轮来驱动的。工作台面有六条T形槽，用来对工件进行安装、定位，中间的T形槽是定位T形槽。图2-2工作台结构示意图第三章弧面蜗杆数控专用机床的主传动系统设计3-1传动结构式和结构选择(1)主传
19、动的确定以aJ4亩和公比6的确定：根据ZJK-7532的使用说明书，初步定主轴转速范围为32-1000rmin,由设计手册取标准值得：=1.26o令力=IOOOZmin , ,*maxrmax则几.二不有二10001.26=32r / min则取力=32rmin,7=IooOr/min。，zmin，max(2)确定变速组和传动副数目：大多数机床广泛应用滑移齿轮的变速方式，为了满足结构设计和操纵方便的要求，通常采用双联或三联滑移齿轮，因此主轴转速为12级的变速系统，总共需要两个变速组。(3)确定传动顺序方案：按着传动顺序，各变速组排列方案有：12=3X2X212=2X3X212=223从电机到主
20、轴，一般为降速传动。接近电机处的零件，转速较高，从而转矩较小，尺寸也就较小。如使传动副较多的传动组放在接近电机处，则可使小尺寸的零件多些，而大尺寸的零件可以少些，这样就节省省材料，经济上就占优势，且这也符合“前多后少”的原则。从这个角度考虑，以取18=3X3X2的方案为好，本次设计即采用此方案。3-2传动方案的拟订根据以上分析及计算，拟定主轴箱、变速箱传动结构图如下：图3-1主轴箱传动结构图带轮带轮带轮13千瓦1450转/分图3-2变速箱传动结构图图3-2中，第I轴至第In轴，其结构式为：4=22.21图3-1中，第JV轴至第VllI轴，机床主轴箱传动系统采用分离传动，其主要特点是：(1)在满
21、足传动副极限传动比的条件下，可以得到较大的变速范围。(2)高速由短支传动，有助于减少高速时机床的空运转功率损失。而且高速分支的尺寸可相对小些。(3)变速级数不像常规变速系统那样受2,3因子的限制，如与部分转速重合的方法配合,几乎可以得到任意的变速级数，大大增加了可供选择方案的数目。3-3齿轮传动部分的设计选择以机床变速箱中第I轴和第H轴间，两啮合直齿圆柱齿轮Zl和Z2,对其进行齿轮传动部分的设计和验算。根据总体结构方案，主电机功率13KW,转速1450rmin,要求输出轴转速100Ormin,齿轮齿数比U=I.25。具体计算如下：(1)大、小齿轮的材料均为45钢，经调质与表面淬火处理，硬度为4
22、050HRC(2)选小齿轮齿数Zl=28,大齿轮齿数Z2=UooZl=l.25b28=35,齿数比U=I.25(3)按齿面接触强度设计由设计计算公式进行试算，即-.32誓,等(岛W)1选取载荷系数Kt=I.22计算大齿轮传递的转矩T2=95.5ool05P1n1=95.510513/1450N.mm=8.562BlO,N.mm3选取齿宽系数d=l4查得材料的弹性影响系数ZE=189.8MPaz25按齿面硬度查得大、小齿轮的接触疲劳强度极限1ihb1=llli=550MPa6计算应力循环次数N2=6OrhjLh=60RI450RlR(2R8r365r15)=7.6212RlO9N1=7.6212
23、l09ol.25=9.5265ool097查得接触疲劳寿命系数Kiini=O.86；Kiin2=O.888计算接触疲劳许用应力取失效概率为1%,安全系数S=L得瓦卜=0.86x550=473MPS30=KHN2%Hm2=088x550=484MPS9试算小齿轮分度圆直径d”,带入如中较小的值=69. 429mm10计算圆周速度互60x10004 X 69.429x100060x1000tn 5 = 3.64w/511计算齿宽bb=dodt=l69.429mm=69.429mm12计算齿宽与齿高之比b/h模数mt=dllZ1=69.429/28mm=2.480nun齿高h=2.25RmI=2.2
24、5r2.480mm=5.58mmbh=69.429/5.58=12.4413计算载荷系数根据或3.64ms,7级精度，查得动载荷系数K=I.14；直齿轮，假设KE/b100Nuno查表得KUU=K卜。=1.2；查表得使用系数KA=1；查得7级精度，小齿轮相对支承非对称布置时,Ktip=I.14+0.18(l+0.6d2)tl2+0.23ol03b将数据带入后，得Klip=I.14+0.18(1+0.6RI2)2+0,2310-3o69.429=1.444；由bh=10.66,KHB=L444查图机械设计10T3得KFB=L32；故载荷系数K=KAKYKHaKHP=IRLI4rL2bL444=1
25、.97514按实际的载荷系数效正所得的分度圆直径，由式d=du/Kt=69.429R1.975/1.3=79.81mm15计算模数mm=dZ=79.81/28mm=2.85mm(4)按齿根弯曲强度设计D查得大、小齿轮的弯曲疲劳强度极限均为1.=710MPa;2查得弯曲疲劳寿命系数降尸0.805, Kpn2=O. 82；3计算弯曲疲劳许用应力取弯曲疲劳安全系数S=L 4,由式b 1 = KfnBfei = 0805710 MP = 408.25PL FJ1 S1.4827Q MP = 415.86MP1.44计算载荷系数KK=KKK aKF产IRLI4r1. 2rL 32=1. 8065查取齿形
26、系数查得 YFlu=2. 61；YFa2=2. 526查取应力校正系数查得 YSN=L 58； Ysa2=L 625oYfY,7计算大、小齿轮的求才并加以比较 _ 2.61x1.58408.25= 0.010102 _ 2.52x1.625415.86=0.00985小齿轮的数值大。8设计计算对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的模数m大于由齿根弯曲疲劳强度计算的模数,由于齿轮模数m的大小主要取决于弯曲强度决定的承载能力，而齿面接触疲劳强度所决定的承载能力，仅与齿轮直径（即模数与齿数的乘积）有关，可取由弯曲强度算得的模数L53并就近圆整为标准值m=3mm,按接触强度算得的分度圆直径d=79.8
27、1mm,算出小齿轮的齿数79.81=26.6 ,取 Zl=32 mm大齿轮齿数Z2=UrZ1=1.25r32=40,取Z2=40（5）几何尺寸计算1计算分度圆直径d尸ZlRm=32B3mm=96mm；d2-Z2r11i=40r3mm=120mm2计算中心距a=（dl+d2）/2=108nun3计算齿轮宽度b二odl=l96mm=96mm因为变速箱中，小齿轮1固定安装在第11轴上；大齿轮2安装在第I轴上，且为双联滑移齿轮，两齿轮副传动比取值为1.25,变速箱做减速传动。考虑整个变速系统的总体结构及其安装，取B2=108mm,Bl=42mm。KaFi 114274验算N/帆加=13.2N利6V10
28、0Nmm,合适。5结构设计及绘制齿轮零件图如下:图3-3滑移双联齿轮结构图图3-4小齿轮结构图机床主轴箱中，第Vn轴和轴VIIl间为一对斜齿轮，两齿轮的材料选用40Cr,经过调质与表面淬火处理，硬度为4855HRC,许用接触强度疲劳应力巧肥=340MPa,精度等级取7级。经校核，齿轮齿面接触强度和齿根弯曲疲劳强度均满足要求。此处，计算和验算过程略。两斜齿轮参数选择具体如下：1齿轮齿数Zl=30；Z2=urZ1=2r30=602中心距(Z1+Z2nn(30+60)4.5”一.a=一=-=209.643/7?/W,将中心距圆整为21Omm2cos/72cos153按圆整后的中心距修正螺旋角：=ar
29、ccos+Z2)%=arccosG0+60)x4.5=53588855g=15。2了5”2a22104大、小齿轮的分度圆直径Znft304.5dx=mm=14)mmCOS夕cosl5o21,5Z2fnn604.5COCd=mm=280wCOS尸cosl5o25zr5齿轮宽度b=ddl=0.8140mm=112mm圆整后取B2=100mm,Bl=IlOmm。图3-5小斜齿轮结构图图4-6大斜齿轮结构图弧面蜗杆加工专用数控机床是对CK6163型数控车床的改造，弧面蜗杆数控加工机床主轴箱齿轮传动系统的总体结构布置和参数的选择均参考原CK6163型数控车床。主轴箱中，各轴间齿轮的齿数和模数与原CK61
30、63型数控车床主轴箱内部齿轮的齿数和模数相同。变速箱和主轴箱内部齿轮结构简图4-2如下所示：3-4轴的设计计算（1）轴11的设计计算1）轴的材料选用45钢，并经调质处理。2）轴的结构设计轴的结构是参考了CK6163的H轴，如图所示:3）由于轴的实质结构没有变化，而且各部分直径也大于等于原11轴的最小直径，故11轴的强度是可以满足工作要求的，具体的校核计算就略去了。（2）轴皿的设计计算1）轴的材料选用45号钢，并经过调质处理。2）估算周的最小直径查表得常数A）=II2,min=AOA=259（mm）3）轴Vn的结构设计（见图如下所示）图轴Vn结构图4）轴Vn的刚度验算轴的变形条件和允许值轴上装齿
31、轮和轴承处的挠度和倾角（y和。）应小于弯曲刚度的许用值Y和0,即yYL表4-1轴的弯曲变形的允许值轴的类型Y(mm)变形部位(rad)一般传动轴(0.0003-0.0005)L装向心轴承处0.0025刚度要求较高(0.0002)L装齿轮处0.001安装齿轮轴(0.010.03)m装单列圆锥滚子轴承0.0006安装蜗轮轴(0.02-0.05)m装滑动轴承处0.001装单列圆柱滚子轴承处0.001L：轴的跨度；m：模数轴的变形计算公式:计算轴本身弯曲的挠度y及倾角。时，一般常将一轴简化为集中载荷下的简支架，按材料力学的有关公式计算，当轴的直径相差不大且计算精度要求不高时，可把轴看做等直径，采用平均
32、直径d1计算，计算轴时选择用平均直径(d1)或当量直径(dz)。圆轴：平均直径4=%ind4惯性矩/=答64矩形花键轴：平均直径4=2乂2当量直径4=怦惯性矩/_加+6(D-d)(D+d)-64轴的力分解和变形合式对于复杂受力的变形，先将受力分解为三个垂直面上的分力，应用弯曲变形的公式求出所求截面的两个垂直平面的y和,然后进行叠加，在同一平面内进行代数叠加，在两个垂直面内则按几何合成，求出该截面的总载度和总倾角。危险工作截面的判断：验算刚度时应选择最危险的工作条件进行，一般是轴的计算转速最低，传动齿轮直径最小且位于周的中央，这时轴的受力将使总的变形剧烈。如果对两三种工作工作条件难以判断哪一种最
33、危险，就分别进行计算，找到最大弯曲变形值y和提高轴的刚度的一些措施加大轴的直径，适当减小周的跨度或者增加第三支撑，重新安排齿轮在轴上的位置；改变轴的布置方位等。轴的校核计算轴Vn的受力简图：a)轴VIl受力简图轴的传动路线有两条，一条是、由齿轮9传动至Vn轴上，再又齿轮12至齿轮13带动主轴运转；另一条是由齿轮10和齿轮11传动至Vn轴上，再又齿轮12至齿轮13带动主轴运转。a）先校核又齿轮10传入，齿轮12传出时轴的强度D作轴Vn的水平面（三）弯矩图和垂直面（V）弯矩图1计算Vn轴上的功率：P2=130.977=10.504XWVn轴上的转矩：T2=9.550xlO,X*159。OoVmm6
34、3齿轮11的圆周力=半=（XK）N=I325（Wc2240齿轮11的径向力尸田=正由Xrga=I325（）x吆20N=48226N齿轮12的圆周力Fid=匹=2xl59n=23555Nd-,135齿轮12的径向力FrDFdgancos23550xfg200COSl5215N=888R96N齿轮12的轴向力FaD=FtD又tg=23555fgl5215N=6469.95N2求在水平面内的支反力，由受力图，EMA=O,EME=O歹U方程1：F出228+X(22871+48)=FNHE(2287148+130)得K=234687N列方程2：Fnha477=Ft249+FtD130得FNHA=1333
35、637V3求在垂直面内的支反力，由受力图，EMA=O,EME=O列方程3：FrBX228+Fnve477=Fm347+FaDy得FNVE=5D76.8N列方程4：Fr249+Fnva477=130+FaDy得%za=8207N4画轴Vn水平面（三）和垂直面（V）内的受力图、弯矩图如下FtBFtDb）两齿轮在水平面内的受力图d）两齿轮在垂直面内的受力图MBV=I87.2NmMDV=284.8Nme）两齿轮的作用力在垂直面的弯矩图2）作弯矩和转矩图1齿轮11的作用力在水平面的弯矩图如上：MBH=FNHA228=30406764Nmm304Q6Nm齿轮11的作用力在垂直面的弯矩图如上：MBV=FNVA228=187196V7nl87.2Nm齿轮11在B截面作出的最大合成弯矩为MB=722=304Q62+187.227Vm=30464Nm2齿轮12的作用力在水平面的弯矩图如上：MDH=FNHAX347=462796INmmX463.0/Vm齿轮
