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1、EH系统的典型故障及处理：1.EH油压波动2 .抗燃油酸值升高3 .EH油温升高4 .油动机摆动5 .油管振动.ASP油压报警1.EH油压波动：EH油压波动是指在机组正常工作的情况下(非阀门大幅度调整)，EH油压上下波动范围大于LOMPa。EH系统中配置的二台主油泵是恒压变量泵。恒压变量泵是通过泵出口压力的变化自动调整泵的输出流量来达到压力恒定的目的，所以，从理论上讲恒压泵是有一定的压力波动。但如果压力波动范围超过LOMPa,我们则认为该泵出现调节故障。当然，如果此时泵的最低输出压力大于11.2MPa,并不影响机组运行。当EH油系统压力波动较大时,大多数是由于主油泵的调节装置动作不灵活所致,另
2、一方面是蓄能器存在缺陷，稳定性差。调节装置分为二部分：调节阀和推动机构。调节阀装在泵的上部，感受泵出口压力变化并转化成推动机构的推力，其上的调整螺钉用于设定系统压力。调节阀阀芯间隙很小，在0020.03mm左右，若EH油中的杂质微粒随油进入调压阀，将阻塞间隙，造成卡涩。当调节阀芯出现卡涩时，不能及时将泵出口压力信号转换为推动机构的推力，根据阀芯卡涩的位置不同，油压可能越降越低，也可能越升越高，将阀芯冲到新的位置，从而造成泵输出压力大幅度波动。由于调压阀动作频繁，长期运行会导致阀芯和阀套的磨损，间隙增大。这样会使得压力油从压力油口通过间隙进入调节油口，导致变量油缸无法回移，泵的输出流量、压力偏低
3、。推动机构在泵体内部,活塞产生的推动力克服弹簧力来决定泵斜盘倾角。当推动活塞发生卡涩或摩擦力增大时，调节阀输出的压力信号变化不能及时转化成斜盘倾角(即泵输出流量)变化，使泵的输出压力发生波动。出现这种情况，需清洗推动机构的相关零件，并检查推动活塞的表面质量。因该部分机构装在泵体内，最好由泵制造商委派的专业技术人员来完成。2.抗燃油酸值升高：影响酸值升高有(1)温度的影响：油系统中局部温度过高或油管路中的某一段与蒸汽管路靠得很近，使该段油管受辐射热的影响而温度升高，导致油品老化分解，产生大量有机酸。如果冷却装置出现问题，如冷却器管路结垢，冷却效果不好，导致油温长期偏高，也会出现运行中油品酸值升高
4、的现象。(2)油品中添加剂的影响：为防止油品在运行中加速劣化，通常在油中加入一定剂量的添加剂，如防锈剂、破乳化剂等。而加入的添加剂种类不同，或同一种类的添加剂加入的剂量不同，都会对油品的酸值产生影响。因此在往油中加添加剂前，一定要做小型试验，其目的是既能保证达到防劣化效果，又不影响油品的性能指标，特别是油品的酸值。在达到上述要求时，宜选择最小的添加剂量。(3)油中水份的影响：对于磷酸脂类的抗燃油，水份含量增加，会引起水解,生成酸性磷酸脂和酚，并进一步反应生成低分子酸和高分子老化产物，而产生的酸性产物又会催化油品进一步分解，导致油品酸值不断增高。(4)微生物、环境污染的影响：在油品中有大量的微生
5、物群落存在，在适宜的油温和PH值的情况下，微生物得以大量繁殖，其代谢产物会使油品的酸值升高。另外，某些微生物还会促使油品氧化分解，产生酸性物质。目前，微生物对油质的影响已在国外受到广泛重视，在国内也已发现了微生物对变压器油介损的影响。此外，油品酸值的升高还会受到空气中某种介质的含量、周围电场强度等因素的影响，这些因素在特定的情况下也会促使油品酸值发生变化。影响油品酸值升高的内部因素就是抗燃油内在的基础分子结构,不过这个在油生产过程中就已经决定了,用户是无法改变的.抗燃油新油酸度指标为0.03（mgKOHg）,当酸度指标超过0.1时，我们认为抗燃油酸度过高，高酸度会导致抗燃油产生沉淀、起泡和空气
6、间隔等问题。影响抗燃油酸度的因素很多，对于我们使用的EH系统来讲,影响抗燃油酸度的主要因素为局部过热和含水量过高,其中以局部过热最为普遍。因为EH系统工作在汽轮机上，伴随着高温、高压蒸汽，难免有部分元件或管道处于高温环境中，温度增加使抗燃油氧化加快，氧化会使抗燃油酸度增加，颜色变深。所以，我们在设计和安装EH系统时应注意：1）EH系统元件特别是管道应远离高温区域；2）增加通风，降低环境温度；3）增加抗燃油的流动，尽量避免死油腔。由于冷油器的可靠性设计，由冷油器中漏水进抗燃油的例子鲜有发生，抗燃油中的水分多数是由于油箱结露产生的。水在抗燃油中会发生水解，水解会产生磷酸，磷酸又是水解的催化剂。所以
7、，大量的水分会使抗燃油酸值升高。抗燃油的酸值升高后，必须连续投入再生装置。再生装置中的硅藻土滤芯能有效地降低抗燃油的酸度。当抗燃油的酸度接近0.1时（例如大于0.08）,就应投入再生装置，这时酸度会很快下降。当抗燃油酸度超过0.3时，使用硅藻土很难使酸度降下来。当抗燃油酸度超过0.5时，已不能运行，需要换油。3.EH油温升高:EH系统的正常工作油温为43.354.4C,当油温高于57时，自动投入冷却系统。如果在冷却系统已经投入并正常工作的情况下，油温持续在50以上,则我们认为系统发热量过大，油温过高。油温过高排除环境因素之外，主要是由于系统内泄造成和冷油器。由于系统设计原因：1）系统溢流阀泄此
8、时，回油不通过冷油器回油管温度会升高使油箱温度升RJo2）油泵的超压溢流同样不通过冷油器回油管温度会升高使油箱温度升高。3）系统的正常泄漏减少使冷却的介质减少达不到冷却的效果。4 .油动机摆动：在输入指令不变的情况下，油动机反馈信号发生周期性的连续变化，我们称之为油动机摆动。油动机摆动的幅值有大有小，频率有快有慢。产生油动机摆动的原因主要有以下几个方面：1）热工信号问题。当伺服功放卡输出信号含有交流分量时、当伺服阀信号电缆有某点接地时均会发生油动机摆动现象。LVDT信号波动或故障。2）伺服阀故障。伺服阀卡涩，降低当伺服阀的响应频率，伺服阀接收到指令信号后，伺服阀调节达不到指令信号的要求，产生滞
9、后引起油动机摆动。3）阀门突跳引起的输出指令变化。当某一阀门工作在一个特定的工作点时，由于蒸汽力的作用，使主阀由门杆的下死点突然跳到门杆的上死点，造成流量增大，根据功率反馈，DEH发出指令关小该阀门。在阀门关小的过程中，同样在蒸汽力的作用下，主阀又由门杆的上死点突然跳到门杆的下死点，造成流量减小，DEH又发出开大该阀门指令。如此反复，造成油动机摆动。DEH对由于阀门突跳引起的油动机摆动无能为力，只有通过修改阀门特性曲线使常用工作点远离该位置。5 .油管振动：EH油管路特别是靠近油动机部分发生高频振荡，振幅达0.5mm以上，我们称之为EH油管振动，其中以HP管为最多。油管振动会引起接头或管夹松动
10、，造成泄漏，严重时会发生管路断裂。引起油管振动的原因主要有以下几个方面：第一、机组振动。油动机与阀门本体相连，例如机组中压调门，油动机在汽缸的最上部，当机组振动较大时，势必造成油动机振动大，与之相连的油管振动也必然大。第二、管夹固定不好。管夹必须可靠固定，如果管夹固定不好，会使油管发生振动。第三、伺服阀故障，产生振荡信号，引起油管振动。第四、控制信号夹带交流分量，使HP油管内的压力交变产生油管振动。可以通过试验来判断是哪一种原因引起的振动。当振动发生时，通过强制信号将该阀门慢慢置于全关位置，关闭进油门，拔下伺服阀插头，测量振动。如果此时振动明显减小，说明是伺服阀或控制信号问题；如果振动依旧，说
11、明是机组振动。对于前种情况，打开进油门，使用伺服阀测试工具通过外加信号的方法将阀门开启至原来位置，如果此时没有振动，说明是控制信号问题，由热工检查处理；如果振动加大，说明是伺服阀故障，应立即更换伺服阀。6 .ASP油压报警：ASP油压用于在线试验AST电磁阀。ASP油压由AST油压通过节流孔产生，再通过节流孔到回油。ASP油压通常在7.0MPa左右。当AST电磁阀1或3动作时，ASP压力升高，ASPl压力开关动作；当AST电磁阀2或4动作时，ASP压力降低，ASP2压力开关动作。如果AST电磁阀没有动作时，ASPl或2压力开关动作，或AST电磁阀复位后压力开关不复位，就存在ASP油压报警。AS
12、P油压报警首先应检查电磁阀故障，如ASP油压大于9.3说明AST电磁阀1或3故障，ASP油压小于4.2说明AST电磁阀2或4故障。但如油质问题引起节流孔堵塞也会造成ASP油压报警。可当然ASP油压报警，报警后首先要确定是哪一只电磁阀故障，可以通过更换电磁阀的位置来判定。例如ASP高报警，说明AST电磁阀1或3故障。可以将电磁阀1与电磁阀2互换位置，如果此时仍为高报警，则说明电磁阀3故障，如果此时变为低报警，说明电磁阀1故障。找到了故障电磁阀，就可以通过检修或更换来处理。一、#1机组#3高调门油动机伺服阀漏油停机事件1、事件经过2012年9月2日#1机组协调方式运行，负荷410MW,A、B、D、
13、E、F制粉系统运行，总煤量173th,给水流量1270tho9:00,运行值班员监盘发现IBEH油泵电流摆动大，由34A摆至51A,最大至55A,就地检查#3高调门开度摆动，并伴有EH油管道振动；10:34#3高调门开度剧烈摆动，从42%突然关至0%,又摆回到39%再关至0%,反复发出开指令，#3高调门始终为0%,初步判断#3高调门油动机伺服阀故障所致。11：30#1机#3高调门油动机伺服阀更换工作票许可开工（工作票编号为W176RW2012090006）；热机安全措施为：关闭#1机#3高调门（IDEHGV3DMD）油动机进油门，并在门杆上挂“禁止操作，有人工作”牌。热控安全措施为：1、拔出#
14、1机组DEH控制柜#3高调门（IDEHGV3DMD）液压伺服子模件；2、拆除#1机组#3高调门（IDEHGV3DMD）油动机伺服阀信号线。汽机检修人员根据以往多次更换油动机伺服阀的经验：在油动机下腔测压接头接上测压表，测定油动机下腔压力为OMPa时，判断OPC逆止门以及油动机供油门是严密的，便依次松动#3高调门油动机伺服阀4条固定的内六角螺钉，4条螺钉周向均松动了180度，#3高调门伺服阀有EH油毗出，检修人员立即对伺服阀4条螺钉进行紧固并对#3高调门油动机供油门进行复校，但漏油量不见减小。12:30EH油箱油位由原来的634mm降至53Ommo13:05EH油箱补油由465mm补至568mm
15、,仍以每30分钟90mm速度下降。13:25降机组负荷至260MW,手动MFTo14:30检修更换了#3高调门伺服阀，恢复安措，传动#3高调门动作正常。其后，检修人员对#1机#3高调门油动机进油门和逆止门进行检查，发现进油门存在缺陷，进行了修复。2、事件原因根据现场处理和事后对油动机供油门检查情况，分析为：#1机#3高调门油动机伺服阀内部滑阀卡涩至。位或0偏位，造成油动机下腔与回油管接通，来油与油动机下腔隔绝，故对油动机下腔测压显示为OMPa,实际上油动机供油门并不严密，EH高压油未被可靠切断，伺服阀前仍有压力油，导致拆解伺服阀时出现大量漏油。3、暴露问题（1）检修人员对在线更换油动机伺服阀危
16、险点辨识分析不全面，采取的预控措施不到位，对可能造成的后果估计不足。（2）检修人员的技能水平仍需提高，对设备系统的掌握存在不足，依赖油动机下腔有无压力来判断OPC逆止门以及油动机供油门是否严密的方法存在漏洞,之前多次更换成功的经验掩盖了存在的问题。（3）设备结构设计考虑不周，伺服阀与供油门之间的压力无法测量（未设计测压接头），对在线更换油动机伺服阀构成了威胁和不便。4、防范措施（1）利用检修机会在油动机伺服阀与供油门之间加装压力测点，以此来判断OPC逆止门以及油动机供油门是否严密。（2）扎实开展技能培训工作，增强员工风险意识和辨识能力，提高员工技能水平，对各项工作存在的风险认真进行分析和辨识，
17、采取有效措施，防止类似事件重复发生。（3）加强设备检修、维护管理力度，对各台机组油动机易损密封件状态进行分析及时更换，利用检修机会对油动机伺服阀、OPC逆止门以及油动机供油门进行细致检修及检测，提高设备健康水平。二、#4机组EH油泄漏事件1、事件经过2013年8月22日#4机组负荷590MW,AGC协调投入，4A、4B、4C、4D、4E磨运行，4A、4B汽泵运行，烟风系统运行正常，总煤量228th,给水流量1657thEH油箱油位575mm,4BEH油泵运行，4AEH油泵备用。15:01巡检发现主机高产门处里油，检查确认#3高调门EH供油管路漏油严重,系统无隔离手门。DCS画面显示EH油箱油位
18、由575mm下降至421mm,4BEH油泵电流由36A涨至66A,联系检修加油。15:06来EH油箱油位低报警(400mm)o15:07来EH油箱油位低低报警(366mm)。15:10解除机组协调，开始降负荷。15:1OEH油压由12.85MPa开始下降，此时EH油箱油位231mm。15:11EH油压降至12.48Mpa,4AEH油泵联启。15:12机组负荷降至573MW,EH油压7.5MPa、油箱油位220mm,汽轮机跳间，首出为DEH跳闸，锅炉、发电机联动正常；检查辅机设备联动正常。2.事件原因#4机组跳闸原因为#3高调门供油手门前管道漏油严重且无法隔绝,EH油箱油位下降过快，EH油压低，
19、汽轮机DEH保护动作跳闸。根据厂家哈尔滨汽轮机厂汽轮机设计要求，DEH判断汽机是否挂闸只有通过对AST母管压力状态的监视来实现，AST母管油压低于设计值即认为该汽机实际已跳闸，因此送出挂闸油压低(ASL)报警信号到DEH,通过DEH跳闸保护回路触发相应信号连锁相关设备动作保护汽轮机。当EH油箱液位低于231mm,EH油压开始降低，导致挂闸油压降低，EH油压低于7.29Mpa时，AST母管油压力开关动作(低于7.0MPa动作)，三个ASL信号通过三取二判断后，触发DEH跳闸保护动作信号1秒脉冲，DEH跳闸保护信号通过三根硬接线送至ETS系统，跳闸汽轮机，汽轮机ETS跳闸联跳锅炉MFTo经检查发现
20、在#4机组#3高调门油动机EH油供油管路活结“蘑菇头”变径处有穿透性环形裂纹，该接头为制造厂家设备自带，检查蘑菇头变径处没有过渡倒角，变径处存在应力集中，机组长期运行中管路有小幅低频振动产生，应力集中区疲劳导致细微裂纹，裂纹逐渐扩展，最终断裂引起EH油管路泄漏，造成EH油箱油位下降过快EH油压维持不住导致#4汽轮机跳闸。(详见附件1环形裂纹图片)3、暴露问题(1) #4机组#3高调门EH油供管道蘑菇头处存在设计和质量问题，长时间运行出现裂纹。(2)机组检修期间，由于蘑菇接头较短，焊缝阻碍紧固螺母，蘑菇头变径处隐藏在紧固螺母内部，无法进行探伤检查，造成裂纹隐患没有及时发现。4、防范措施(1)加强
21、对全厂油动机接头和管道的漏油检查，及时采取处理措施，消除漏油隐患。(2)与液压控制设备专业厂家进行沟通，落实蘑菇头设计规范和技术图纸,确认蘑菇头变径处是否应有过渡倒角。(3)按照活接头设计规范和加工制作工艺要求，加工活接头备件，利用机组检修机会对活接头进行整体更换改造。(4)利用机组检修机会，对蘑菇头变径处进行探伤检查，目前由于蘑菇接头较短，焊缝阻碍紧固螺母，蘑菇头变径处隐藏在紧固螺母内部，无法进行检查。待对活接头进行改造更换后，定期开展探伤检查工作。（5）对油系统管道支架进行全面检查，消除管道碰磨；加强油系统管道振动的监测，做好跟踪和记录，分析振动变化，对出现的异常振动及时采取措施进行处理。
22、三、#4机#1高主门伺服阀故障跳机事件1、事件经过2014年04月02日，#4机组协调控制方式，负荷450MW,主蒸汽压力18.43MPa,给水流量1348t/h,A、B、CE四台制粉系统运行，4A、4B汽泵运行。11:34:07#1高压主汽门TVl突关至0,主蒸汽压力一分钟内快速上涨至23.76MPa,给水流量下降至993th.11:35:25给水流量低至934th,主汽压至25MPa,解除两台汽泵自动，手动增加给水流量，给水流量未见上涨。11:35:38给水流量低低动作，锅炉MFT,汽轮机联锁跳闸，发电机逆功率保护动作，发电机解列，其他主辅设备联动正常。2、事件原因事件发生后，检修部对控制
23、元件和线路、伺服阀线圈等进行检查，未发现异常，更换#1高主阀伺服阀后阀门开关正常，初步分析确定#1高压主汽门伺服阀故障是造成此次跳机的主要原因，因现场不具备伺服阀解体检查的条件，计划将故障伺服阀送MOOG检验中心进行专业的检测，进一步确定伺服阀故障原因。3、暴露问题（I）EH油系统设备维护管理工作不到位，专业技术管理不到位，设备可靠性水平不高。（2）日常油质管理及监督工作重视不够，定期工作需要加强。（3）检修人员技术能力存在不足，对设备状态掌握不清楚。4、防范措施（1）汽机专业统计近5年来EH油系统发生的主要缺陷、异常和故障，进行全面的分析和总结，举一反三，开展有针对性的隐患排查治理工作。（2
24、）研究制定EH油系统设备寿命管理规定，确定停机必检项目，编制EH油系统管理细则，分清各级人员责任，明确定期工作，审批后严格执行。（3）加强油质监督及管理工作。成立滤油队，设置油质专责（正式员工），加强管理，专人负责；制定滤油制度，并严格落实执行；盘点现有滤油机设备状况，及时修复故障滤油机；每月开展一次油质技术分析，形成分析报告，并作为定期工作长期开展。（4）加强EH油系统设备检修质量管理，规范检修工艺，加强现场监管，避免因检修质量不高而遗留设备隐患,做好#2机组EH油系统设备检修和质量控制工作，确保检修质量。（5）制作各机组调速汽门状况示意图，对各机组可在线更换的伺服阀进行标识，并作为停机后设
25、备检查表。（6）加强人员培训工作，提高专业人员对EH油系统设备的熟悉掌握，提高分析解决问题的能力。（7）检修部及各专业要认真吸取教训，制定重要设备寿命管理制度，制定停机必检设备清单，并严格执行。一、油动机摆动产生油动机摆动的原因主要有以下几个方面：1）热工信号问题。当两个位移传感器发生干涉时、当输出信号含有交流分量时、当伺服阀信号电缆有某点接地时均会发生油动机摆动现象。2）伺服阀故障。当伺服阀接收到指令信号后，因其内部故障产生振荡，使输出流量发生变化，造成油动机摆动。3）阀门突跳引起的输出指令变化。当某一阀门工作在一个特定的工作点时,由于蒸汽力的作用，使主阀由门杆的下死点突然跳到门杆的上死点，
26、造成流量增大，根据功率反馈，DEH发出指令关小该阀门。在阀门关小的过程中，同样在蒸汽力的作用下，主阀又由门杆的上死点突然跳到门杆的下死点,造成流量减小,DEH又发出开大该阀门指令。如此反复，造成油动机摆动。二、油管振动引起油管振动的原因主要有以下几个方面：1）机组振动。油动机与阀门本体相连，例如200MW机组中压调门，油动机在汽缸的最上部，当机组振动较大时，势必造成油动机振动大，与之相连的油管振动也必然大。2）管夹固定不好。EH系统安装调试手册中规定管夹必须可靠固定，如果管夹固定不好，会使油管发生振动。3）伺服阀故障，产生振荡信号，引起油管振动。4）控制信号夹带交流分量，使HP油管内的压力交变产生油管振动。可以通过试验来判断是哪一种原因引起的振动。当振动发生时，通过强制信号将该阀门慢慢置于全关位置，关闭进油门，拔下伺服阀插头，测量振动。如果此时振动明显减小，说明是伺服阀或控制信号问题；如果振动依旧，说明是机组振动。
