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1、目 录一、编制依据1二、工程概述1三、模板的选择2（一）柱模2（二）模板的安装与拆除2（三）梁、板模3（四）构造柱模板4四、模板的制作4五、模板的安装与拆除5（一）模板的安装5（二）模板的拆除6六、模板支撑架搭设参数7（一）楼板模板支架7（二）梁模板支架7七、模板支撑架搭设要求8 八、应急措施.11九、支撑架体的验算14（一）350mm800mm梁支架验算14（二）120mm厚板支架验算22一、编制依据：本专项方案编制依据：1、中华人民共和国建筑法2、中华人民共和国环境保护法3、中华人民共和国安全生产法4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001）5、混凝土结构工程施工及
2、验收规范 （GB50204-92）6、混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB502042002）7、建筑施工脚手架实用手册 （建工出版社1994年第一版）8、扣件式钢管模板高支撑架的设计和使用安全 杜荣军9、建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008）10、汉嘉设计集团股份股份有限公司设计的某某上品会所项目工程的施工图纸。本模板工程施工方案主要包括以下内容：模板的选择、制作、安装与拆除、模板的支撑架体的尺寸、验算和构造要求。二、工程概述 ： 某某上品一期（会所及门楼）项目工程是由某某置业（南充）有限公司投资开发的商业住宅工程，由汉嘉设计集团股份股份有限公司设计，位于南充市顺庆区白土坝路
3、段，交通十分便利。工程用地呈不规则长方形，占地面积为3488.23m2。由5栋2层连体楼组成，总建筑面积6272.56m2。另，一期项目工程中一大门建筑面积为173.2 m2，全现浇钢筋混凝土框架结构。我司对工程全段进行施工。本工程构件尺寸如下：本工程除了大门基础是独立基础外，其余各栋号建筑物基础形式皆为人工挖孔桩独立承台基础，承台厚度分别是900mm。主楼为钢筋混凝土框架结构，没有地下室，会所地上标准层层高5.4m.梁深300800mm不等。各栋号典型梁截面尺寸分别：300500700750; 350800；现浇板厚120。本工程对典型梁为350mm800mm和120mm厚的楼板进行计算。三
4、、模板的选择：（一）柱模方柱采用18mm厚酚醛树脂覆膜板，外做50100木枋内楞，483.5钢管夹固。柱子的整体稳定均需采取加强措施。方柱外围木方间距200mm布置，钢筋间距500mm布置，水平拉杆间距500mm布置。大截面、大跨度梁支撑时，应按横向、纵向在支撑架两端加设剪刀撑，以加强架体的刚度，防止变形。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。该工程采用满堂模板，即沿着支架外侧全长和全高封闭的支架。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。满堂模板支架的支撑设置应符合规定见本方案（二）模板的安装与拆除其示意图如下：柱模
5、支模示意图（三）梁、板模梁模板采用183091518mm厚酚醛树脂覆膜板，483.5钢管夹固，对于高度大于700的梁，为防止浇筑时发生胀模，应从梁底上200mm标高开始设置12对拉丝杆。本工程超过4m跨度的梁，按跨度的2作为起拱高度起拱。板模采用18mm厚酚醛树脂覆膜板，下垫50100背枋间距200mm。梁、板支模示意图（四）构造柱模板采用18mm厚木模板或胶合板，483.5钢管夹固。构造柱支模图四、模板的制作：本工程模板采用酚醛树脂覆膜板拼装。模板的放样和定型模板由工地技术负责人指导模板工长进行，模板工长全权负责放样及设计加工。模板的配板设计制作按柱尺寸制作，为防止墙、柱施工中出现下部“穿裙
6、子”，上部“缩颈”的通病现象，应加强对拉螺栓的应用，墙、柱、梁管模实现外拉内撑合理受力效果，梁柱节点采用定型木模具，应特别注意模板接缝宽度控制，平整度、刚度、稳定性等控制。模板工程是结构施工的龙头工序。施工时有以下几方面具体要求：现浇结构模板安装的允许偏差（mm）项 目允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面标高5层高控制（全高5m）5截面内部尺寸基 础10柱、墙、梁+4，-5层高垂直度不大于5m6大于5m8相邻两板表面高低差2表面平整度5模板配板设计制作完成后，经专人检查验收合格，方准现场使用。五、模板的安装与拆除：（一）模板的安装1、柱模板安装前须系统抄平、打砂浆标志。柱模根部要用水泥砂浆堵严
7、，防止跑浆。柱脚和柱顶200处，纵横方向焊12钢筋撑，长度同柱断面，以利模板就位和控制断面尺寸和钢筋位置。2、梁、板模板安装前，应用483.5钢管搭设支撑架,架顶必须严格找平,后铺模板和木楞等。每根立杆底部应设置底座和垫板；脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3、跨度4m的梁板，按全跨的1100031000起拱。大截面、大跨度梁支撑时，应按横向、纵向在支撑架两端加设剪刀撑，以加强架体的刚度，防止变形。该工程采用满堂模板，即沿着支架外侧全长和全高封闭的支架。满堂模板支架四边与中间每隔
8、四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：1）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；2）模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：（1）模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；（2）模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。9、剪刀撑的构造应符合下列规定：1）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45600之间。倾角为450时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为600时，则不应超过
9、5根； （二）模板的拆除1、底模及其支架拆除时的砼强度应符合下表要求：构件类型构件跨度（m）达到设计的砼土方体抗压强度标准值的百分率%板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂结构100拆模必须完善相关的备案资料。2、侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。一般混凝土强度达到2.5Mpa时方可拆除。3、多层楼板模板的支撑架，无论施工层是否在浇筑混凝土，下层梁板的模板支撑架不得拆除，再下一层楼板模板的支撑架，可部分拆除，梁模板支撑架不得拆除。4、已拆除模板及其支架的结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部使用荷载。5、拆完后的模板，
10、应及时加以清理、修理，按种类及尺寸分别堆放，以便下次使用。 6、模板的安装与拆除应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）和（ GB50204-2002）的要求。六、模板支撑架搭设参数：（一）楼板模板支架120mm厚板的模板支架尺寸均为立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，木枋间距200mm。本工程采用483.5mm钢管搭设脚手架做楼板模板支撑架，施工中h120mm的板模板支架尺寸均为立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，木枋间距200mm。在模板支架验算时对120mm楼板模板
11、支撑体系进行计算。（二）梁模板支架300500700750几种类型的梁下模板侧面采用木方和双钢管背杠起固定作用，内楞为木方竖向摆放，间距为400mm；外楞为双钢管纵向摆放，沿梁高方向采用对拉拉杆，拉杆从梁下口往上200mm处开始设置，沿梁高方向拉杆间距为300mm，沿梁长方向方向距离200mm。梁下布置3个木方。梁下立杆横距0.9m，设3道支撑立杆，中间立杆用顶托支撑。梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.9m，立杆的步距 h=1.50m，小横杆间距0.45m。350800梁下模板侧面采用木方和双钢管背杠起固定作用，内楞为木方竖向摆放，间距为300mm；外楞为双钢管纵向摆放，沿梁高方向采用对拉
12、拉杆，拉杆从梁下口往上200mm处开始设置，沿梁高方向拉杆间距为300mm，沿梁长方向方向距离200mm。梁下布置4个木方。梁下立杆横距0.45m，设3道支撑立杆，中间立杆用顶托支撑。梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.9m，立杆的步距 h=1.50m，小横杆间距0.45m。七、模板支撑架搭设要求：1、本脚手架工程所用的钢管、扣件、木枋、安全网等材料的材质必须符合国家现行有关技术规范的要求。2、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的
13、纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。3、本工程部分大梁采用在梁底设置立杆的支撑方式时，宜采用可调托座直接传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。当在立杆底部或顶端设置可调托座时，其调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm。4、立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：1）立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜
14、小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；2）搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。5、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：1）对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；2）搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。6、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除
15、。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。7、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。8、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：1）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；2）模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：（1）模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；（2）模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。9、剪刀撑的构造应符合下列规定：1）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45600之间。倾角为450时，剪刀撑跨越立杆的根数不应
16、超过7根；倾角为600时，则不应超过5根； 2）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；3）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；4）设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。八、应急措施：8.1、项目部安全应急组成人员：组长：袁正南 副组长：（安全员）谭卫军成员：王紹华、游维勇、曾庆军、黄强、龚述强项目部设置医药箱，准备相应的医药设施及药品，能保证施工现场的施救，如遇事故发生伤人应及时拨打112急救电话。或拨打如下号码：南充市第一医院电话：；顺庆区中心医院：；南充市红十字医院电话：。应急联系方式：袁正南组长61
17、0谭卫军（安全员）副组长699王绍华组员612游维勇组员613曾庆军组员615龚述强组员621黄 强组员6168.1、 应急物资及装备：（1）、救护人员的装备：头盔、防护服、防护靴、防护手套、安全带、呼吸保护器具等；（2）、灭火剂：水、泡沫、CO2、卤代烷、干粉、惰性气体等；（3）、灭火器：干粉、泡沫、1211、气体灭火器等；（4）、简易灭火工具：扫帚、铁锹、水桶、脸盆、沙箱、石棉被、湿布、干粉袋等；（5）、消防救护器材：救生网、救生梯、救生袋、救生垫、救生滑杆、缓降器等；（6）、自动苏生器：适用于抢救因中毒窒息、胸外伤、溺水、触电等原因造成的呼吸抑制或窒息处于假死状8.2、防坍塌事故应急处置
18、措施：（1）、坍塌事故发生时，安排专人及时切断有关闸门，并对现场进行声像资料的收集。发生后立即组织抢险人员再半小时内到达现场。根据具体情况，采取人工和机械相结合的方法，对坍塌现场进行处理。抢救中如遇到坍塌巨物，人工搬运有困难时，可调集大型的吊车进行调运。在接近边坡处时，必须停止机械作业，全部改用人工扒物，防止误伤被埋人员。现场抢救中，还要安排专人对边坡、架料进行监护和清理，防止事故扩大。（2）、事故现场周围应设警戒线。（3）、统一指挥、密切协同的原则。坍塌事故发生后，参战力量多，现场情况复杂，各种力量需在现场总指挥部的统一指挥下，积极配合、密切协同，共同完成。（4）、以快制快、行动果断的原则。
19、鉴于坍塌事故有突发性，在短时间内不易处理，处置行动必须做到接警调度快、到达快、准备快、疏散救人快、达到以快制快的目的。（5）、救人第一的原则。当现场遇有人员受到威胁时，首要任务是抢救人员。（6）、伤员抢救立即与急救中心和医院联系，请求出动急救车辆并做好急救准备，确保伤员得到及时医治。（7）、事故现场取证救助行动中，安排人员同时做好事故调查取证工作，以利于事故处理，防止证据遗失。（8）、自我保护，在救助行动中，抢救机械设备和救助人员应严格执行安全操作规程，配齐安全设施和防护工具，加强自我保护，确保抢救行动过程中的人身安全和财产安全。九、支撑架体的验算：说明：本计算书针对典型梁截面尺寸350mm8
20、00mm和典型板为120mm分别计算。（一）350mm800mm梁支架验算基本参数本工程梁模板侧面采用木方和双钢管背杠起固定作用，内楞为木方竖向摆放，间距为300mm；外楞为双钢管纵向摆放，沿梁高方向采用对拉拉杆，设2道，拉杆设置在距梁下口200mm、500mm处，沿梁长方向方向距离200mm。梁下布置4个木方，每块木方间距150mm。梁底模和侧模面板均采用木模板，弹性模量E=9103N/mm2，抗弯强度f=11N/mm2。荷载标准值取值1、木模板自重=0.5kN/m2；2、商品混凝土自重=24.00kN/m3；3、钢筋自重（手工清理）1.5kN/m3；4、施工荷载标准值=2.500kN/m2
21、；5、振捣荷载标准值2.000kN/m26、新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 混凝土的重力密度，取24. 00kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，取4.00h； T 混凝土的入模温度，取10.000； V 混凝土的浇筑速度，取0.94m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.39m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。 根据公式计算：第一次浇筑时新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.26kN/m2 7、振捣混凝土时产生的荷载标准值 F2：水平面模板取2kN/m2 ，垂直面模板取4.0kN/m2。梁底模板计算
22、1）强度验算荷载计算按规范应取均布荷载作用效应考虑，计算跨度取0.150，沿梁长方向的计算单元 取0.9m。（1）均布线荷载设计值q1 = 0.91.2(0.5+25.50.8)+1.42.00.9=22.58N/mq1 = 0.91.35(0.5+25.50.8)+1.40.72.00.9= 24.45kN/m根据以上两者比较应取q1 =24.45kN/m作为设计依据。（2）强度验算施工荷载为均布线荷载：M1 = =0.125244500.1502=68.77N.m木模板净截面抵抗矩Wn = 1/610001818=54000mm3则 = M1/Wn = 68766/54000 =1.27N
23、/mm2 f= 11N/mm2,满足要求。2）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载设计值如下：q=1.0（0.5+25.50.8）=20.9kN/m故实际设计挠度值为：0.521ql4/100EIx =0.52120.91504/1009103= 0.024mm v = l/400L=0.375mm,满足要求。梁侧模板计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。在梁侧面方向竖向摆放木方内楞，沿梁间距300mm，计算时模板计算跨度取0.3m。1）强度验算（1）荷载设计值 q = 0.91.224.45+1.
24、34.01.39= 43.21kN/mq = 0.91.3524.45+1.30.74.01.39=45.85kN/m根据以上两者比较应取q = 45.85kN/m作为设计依据。（2）强度验算M =0.1 ql2 =0.145.850.302=412.65N.m则 = M/Wn =/51840 =7.96N/mm2 f= 11N/mm2,满足要求。2）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载设计值如下：Q=0.924.45= 22.005kN/m故实际设计挠度值为：0.677ql4/100EIx = 0.67722.0053004/1009103=0.28
25、mm v =1/400L=0.75mm,满足要求。板底支撑木方计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。（1）荷载的计算钢筋混凝土梁自重线荷载(kN/m)： q11 = 25.50.80.150=3.06kN/m模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.30.150=0.045kN/m活荷载为施工荷载标准值 (kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = 2.50.150=0.375kN/mq1 = 0.91.2(3.06+0.045)+1.40.375=3.83 kN/mq2 = 0.91.35(3.06+0.045)+1.40.70.375=4.1 kN/m根据以上两者比较应取q =4
26、.1 kN/m作为设计依据。（2）方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.1kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.111=0.41kN.m最大剪力 Q=0.614.1=2.46kN最大支座力 N=1.114.1=4.51kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；（3）方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.759106/83333.3
27、=9.11N/mm2方木的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!（4）方木挠度计算q=0.150（0.5+25.50.8）=3.135kN/m 最大变形 v =0.677ql4/100EIx =0.6773.13510004/(1009000.00.8)=0.56mm。方木的最大挠度小于1/400L=2.5mm,满足要求!内外楞的计算内楞计算内楞采用木方，竖向排列，沿梁长方向间距300。因为内楞直接承受模板传来的荷载，取其所受荷载，按照所承受的梯形线荷载的多跨连续结构进行计算。1）强度验算抗弯强度计算公式要求：f = M/W f其中 f 木枋的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的
28、最大弯矩 (kNm)； W 木方截面模量W=83.33cm3；f=M/W=0.21106/83333=2.52N/mm2 f= 11N/mm2,满足要求。2）挠度验算v =0.677ql4/100EIx =0.04mmv = 1.5mm,满足要求！外楞计算外楞为双钢管纵向摆放，沿梁高方向采用对拉拉杆，设置2道，沿梁长方向方向距离200mm， 沿高度方向间距300mm，第一道布置在粱底以上200mm处。外楞承受内楞传递的荷载，且外楞受到的集中荷载均在其支座处故外楞无需计算。集中荷载P取木方传递力。P=4.51KN对拉拉杆的计算拟采用对拉拉杆，丝杆直径为12mm；对拉拉杆的水平布置间距为200mm
29、，竖向布置2道对拉拉杆，间距300mm。计算公式:N N = fA其中 N 对拉拉杆所受的拉力，外楞最大支座力，N=4.51kN N对拉拉杆最大容许拉力值；取12.92kN A 对拉拉杆有效面积为76mm2； f 对拉拉杆的抗拉强度设计值，取170N/mm2；N=fA=1707612.92kN 对拉拉杆强度满足要求!梁支撑架的计算梁模板支架搭设高度为4.5m，基本尺寸为：梁截面 BD=350mm800mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.9m，立杆的步距 h=1.5m。该支撑架在横向总共设置3道立杆,立杆间距为450mm，中间一道立杆采用顶托支撑。梁底支撑小横杆验算由模板下木方计算可知其
30、最大支座力 N=1.114.51=4.96kN经过计算得到：最大弯矩Mmax=0.41kNm最大变形Vmax=0.20mm最大支座力Qmax=2.46kN抗弯计算强度 f=M/W=0.70106/5080=137.52N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400/400与10mm,满足要求! 梁底支撑大横杆验算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需计算。扣件抗滑移计算梁下钢管采用顶托支撑，允许支撑力较大，故扣件抗滑移无需计算。立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=4.51kN，脚手架
31、钢管的自重 N2 = 1.20.1294.5=0.696kN，故N=5.2 kN。 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)，由公式l0=(h+2a)计算 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m；l0 = (h+2a)=1500+2400=2300mm = 2300/12.13=
32、189.61 查表=0.200计算结果： =124.03N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求。（二）120mm厚板支架验算模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为5.15m。搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.9m，立杆的横距 l=0.9m，立杆的步距 h=1.5米。采用的钢管类型为483.5。1、模板面板计算1）强度验算荷载计算按规范应取均布荷载和集中荷载两种作用效应分别考虑，计算结果取其大值。（1）均布线荷载设计值q1 = 0.91.2(0.5+25.50.12)+1.42.50.9= 6.29 kN/mq1 = 0.91.35
33、(0.5+25.50.12)+1.40.72.50.9= 5.877kN/m根据以上两者比较应取q1 = 6.29 kN/m作为设计依据。（2）集中荷载设计值模板自重线荷载设计值 q2 = 111.20.5 = 0.6kN/m跨中集中荷载设计值 P = 11.42.5= 3.5kN（3）强度验算施工荷载为均布线荷载：M1 =0.125q1l2 = 0.12562900.22=31.45N.m施工荷载为集中荷载：M2 =0.125q2l2+0.25Pl = 0.125587.70.22+0.253500N.m = 204.38 N.m由于M1 M2，故应采用M2验算强度。模板净截面抵抗矩Wn =
34、 33750mm3则 = M2/Wn =/33750 =6.056N/mm2 f,满足要求。2）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载设计值如下：q=1（0.5+25.50.12）=3.56kN/m故实际设计挠度值为：面板最大挠度计算值 v = 0.677ql4 / 100EI =0.6773.562004/(1006000)=0.025mm面板的最大挠度小于v = l / 400L =200.0/400=0.500,满足要求！2、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。（1）荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.50.
35、120.20=0.612kN/m模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.50.200=0.1kN/m活荷载为施工荷载标准值 (kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = 2.50.200=0.5kN/mq = 0.91.2(0.612+0.1)+1.40.5= 1.4kN/mq = 0.91.35(0.612+0.1)+1.40.70.5= 1.3 kN/m根据以上两者比较应取q = 1.4 kN/m作为设计依据。（2）方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.40kN/m最大弯矩 M = 0.125q
36、2l2=0.1251.400.90.9=0.141kN.m最大剪力 Q=0.60.91.40=0.756kN最大支座力 N=1.10.91.40=1.38kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；（3）方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.141106/83333.3=1.69N/mm2方木的抗弯计算强度小于11N/mm2,满足要求!（4）方木挠度计算q=0.2（0.5+25.50.12）= 0.712kN/m最大变形 v
37、=0.1410.909004/(1009000.00.8)=0.022mm方木的最大挠度小于900.0/400,满足要求!3、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.38kN经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.141kN.m最大变形 vmax=1.0mm最大支座力 Qmax=1.38kN抗弯计算强度 f=0.65106/5080.0=127.95N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/400与10mm,满足要求!4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的
38、抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.79kN Rc，满足要求。为了保证扣件抗滑承载力的安全，施工时必须加双扣件或顶托。5、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（1）静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1264.80=0.604kN模板的自重(kN)：NG2 = 0.500.90.9=0.41kN钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.120.90.9=2.48kN经计算
39、得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.49kN。（2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.50.90.9=2.03kN（3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ=7.03kN6、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N =7.03KN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = (h+2a) a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；l0 = (h+2a)=1500+20=1500mm = 1500/7.47= 200.8 查表=0.225公式(2)的计算结果： =13.4N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!
