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1、广东珠三角城际轨道交通新白广线XBZH-1标【机场T3航站楼站】主体结构高支模专项施工方案目 录1.工程概况22编制依据23施工部署231施工顺序及施工方法332垂直通道及运输设备333主要机械设备进场计划634劳动力计划64.主体结构模板及支架设计计算64.1 侧墙模板及支撑体系计算74.2 框架柱模板及支撑体系144.3 顶板模板及支撑体系计算184.4 中板模板及支撑体系计算214.5 顶板纵梁模板及支撑体系计算244.6 中板纵梁模板及支撑体系计算294.7 横梁模板及支撑体系计算334.8 端头墙模板及支撑体系计算424.9中板模板及支架不拆除回顶计算425.模板施工435.1材料的
2、选用435.2支撑体系435.3模板加工445.4模板堆放455.5模板安装455.6 模板拆除465.7 结构混凝土浇筑466、高支模、脚手架安全保障措施476.1模板支撑安全管理措施476.2安拆模板安全技术措施486.3防止高支模支撑系统失稳的措施507.质量保证措施507.1质量管理措施和管理体系507.2模板质量保证措施517.3其它保证措施517.4质量通病和防止措施528. 模板及支撑架失稳的应急预案538.1应急准备和响应工作程序538.2支撑架失稳险情发生后处理程序538.3 应急救援的主要任务548.4 成立抢险领导小组548.5 恢复生产及应急抢险总结569.附件5658
3、广东珠三角城际轨道交通新白广线XBZH-1标机场T3航站楼站主体结构高支模专项施工方案1.工程概况新白广线新塘经白云机场至广州北站城际轨道交通站前工程XBZH-1标【机场T3航站楼站】，为土建预留车站，站中心里程为右DK56+426，车站长315.8m，车站范围内轨道坡度为2，车站标准断面宽度为23.5m，主体建筑面积15396；车站主体采用明挖法施工，为地下二层三跨框架结构，岛式站台，地下二层层高8.435m,地下一层层高5.55m,顶、中、底梁采用纵梁形式。车站两端设置盾构始发井，该区域底板下沉；车站两端各设置外挂风亭，外挂风亭均为地下一层。机场T3站为土建预留车站，远期规划与白云机场第三
4、航站楼衔接，近期仅实施主体结构，风亭、出入口不实施。2编制依据（1） 城市轨道交通技术规范(GB50490-2009)（2） 混凝土结构工程施工质量验收规范(GB502042002)（2011版）（3） 建筑施工安全检查标准(JGJ592011)（4） 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）（5） 建筑结构荷载规范（GB50009-2012）（6） 混凝土结构设计规范（GB50010-2010）（7） 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ8091)（8） 国家、广东省的其他现行相关规范、规程。3施工部署机场T3航站楼站主体结构采用明挖法施工，为地下二层三跨钢筋砼框架结构
5、。由底板、侧墙、中板、顶板、框架柱、框架梁等组成，标准段底板厚度分为1200mm，底纵梁截面1800mm x 2500mm，地下二层侧墙厚1000mm，地下二层框架柱截面800 mm x 1200mm，中板厚400mm，中纵梁截面1500mm x 1200mm，地下一层侧墙厚800mm，顶板厚900mm,标准段顶纵梁截面1400mm x 2100mm，扩大段顶纵梁截面1400mm x 2500mm，地下一层框架柱截面800mm x 1200mm。梁结构尺寸较多，为施工带来了一定的困难，是本方案的施工重难点。整个高支模支撑架系统采用483.5mm的钢管配合顶托和厂制定型模板相结合的实行，局部梁体
6、处加密布置以加强。 机场T3航站楼站主体结构框架梁位置及尺寸表 表3-1 序号部位梁型尺寸（mm）典型梁型备注1底板纵梁1800 x 2500底板不纳入本方案2底板暗梁8001200底板不纳入本方案3底板横梁12003585底板不纳入本方案4中板纵梁120015005中板环框梁22002200260022006中板次梁或暗梁60080080080080010004004008008007顶板纵梁1400250014002100140021008顶板环框梁90022009顶板次梁80010009001200800100010顶板过梁800220031施工顺序及施工方法机场T3航站楼站主体结构采取
7、水平分区纵向分层的方法组织施工，根据开挖分段和机场东南渠迁改进度，整个车站分2个作业区10施工段平行流水作业，主体结构施工段划分则考虑分段标准长度为2040米，施工段水平划分如图3-1所示。主体结构分层施工步骤为：施做围护结构-土方开挖，支撑体系施工，随开挖随支撑，直至开挖至基坑底面-施做综合接地网、底板防水层，浇筑底板、底纵梁，施做侧墙防水层，浇筑侧墙、结构柱、中板、中纵梁-待相关构件砼强度达80%以上时拆除相关支撑，施做余下侧墙防水层，浇筑侧墙，结构柱、顶板、顶纵梁、顶板防水层-待顶板、顶纵梁强度达到80%以上后，拆除支撑-回填覆土机场T3航站楼站主体结构分层施工顺序横断面见图3-2、图3
8、-3。32垂直通道及运输设备基坑的标准段平均开挖深度为18.4m，盾构井部分平均开挖深度为21.72m，为了保证施工人员的安全，设置坚固的钢管梯笼作为上下通道，梯笼采用折返梯，每级设休息平台，梯笼四周用钢网片封闭。主体结构施工作业一区利用25T汽车作为垂直运输设备，后期施工作业二区垂直运输设备全线设置3台6T荷载塔吊，必要时拟增加25T汽车吊配合提升。 图3-1：机场T3航站楼站主体结构施工顺序水平划分示意图图3-2：机场T3航站楼站标准段主体结构分层施工顺序横断面图图3-3：机场T3航站楼站盾构井段主体结构分层施工顺序横断面图33主要机械设备进场计划主要机械设备计划表 （详见表3-2）主要机
9、械设备表 表3-2机械名称规格型号额定功率（kw）或容量（m3）吨位数量（台）龙门吊6T3圆盘锯MJ404505电刨MB504500mm5水准仪DZS022mm1全站仪TS06 21全站仪TS120111汽车吊25T15kw134劳动力计划根据结构工程性质，结合本次施工的特点，综合考虑工程的工期要求和施工场地条件的限制，确定主体施工的工力数量。每个工作断面劳动力配置见表3-3。主体结构主要工种劳动力计划表 表3-3序号工种人数1模板工102架子工143钢筋工104电 工15测量工46起重工48杂工4合计47人注：以上人员作为参考，必要时根据施工情况增减人员，在施工中尽量利用多技人员。4.主体结
10、构模板及支架设计计算机场T3航站楼站主体结构采用明挖法施工，为地下二层三跨钢筋砼框架结构。主体混凝土采用现场浇筑，混凝土采用泵送，插入式振捣器振捣，浇筑速度取1m/h。标准段地下二层层高8.435m,地下一层层高5.55m，侧墙模板采用厂制定型钢模板及自带支撑体系；结构柱采用厂制定型钢模板及自带支撑体系；框架梁、梁板采用15mm厚木胶板，7070mm方木作为木胶板背肋，483.5碗扣式脚手架作为支撑体系。4.1 侧墙模板及支撑体系计算地下二层侧墙根据施工图纸要求，需分两次浇筑，第一次底板浇筑第四道钢撑顶，第一段侧墙混凝土达到拆模强度后拆除模板，进行混凝土养生并达设计强度后，施做第四道钢管倒撑，
11、拆除第三道腰梁和支撑，再浇筑地下二层剩余侧墙；地下一层侧墙一次浇筑完成。根据侧墙浇筑高度，我们定制三套厂制定型钢模板和支撑体系。其中第一套混凝土浇筑高度为2m定型钢模板和支撑体系，第二套混凝土浇筑高度为4.8m定型钢模板和支撑体系，第三套混凝土浇筑高度为4.6m定型钢模板和支撑体系。侧墙混凝土浇筑高度见下表：序号侧墙部位侧墙浇筑高度（m）采用模板备注1小里程盾构井段侧墙和端头墙站台层第第一段4.0第三套2站台层第第二段4.73第二套3站厅层4.45第三套4扩大段和标准段站台层第第一段1.65第一套5站台层第第二段4.73第二套6站厅层4.45第三套7大里程盾构井段侧墙和端头墙站台层第第一段4.
12、47第三套8站台层第第二段4.29第二套9站厅层4.45第三套机场T3航站楼站侧墙模板采用厂制定型钢模板，面板采用5mm厚钢板；竖肋用6mm厚50mm宽钢肋，间距300mm；横肋采用6厚50mm宽角钢，间距250mm；每块模板长度1500mm，高度600mm。模板支架外撑14#槽钢2条焊接而成，内撑10#槽钢，每块1500m模板配2个支架，支架用483.5钢管连接，每套模块定制总长72m。模板截面及侧面如下图：4.1.1主要用材和荷载参数1、主要用材为：Q235钢2、钢弹性模量：Es2.1105MPa3、Q235钢容许应力如下：查“路桥施工计算手册”得w=145 Mpa =140 Mpa =8
13、5 Mpa4.1.2混凝土侧压力的计算混凝土侧压力的计算采用以下两公式计算，并取其小值1、P=*h= 123 KN/ h按4.73m计算,假设一次浇筑高度为4.73m2、P=0.22*t0*1*2*v1/2=51.5 KN/混凝土的重力密度= 24 KN/混凝土的初凝时间t0= 10外加剂影响修正系数1= 1.2塌落度影响修正系数2= 1.15混凝土浇注的速度 v= 0.5 根据后面材料安全储备多次计算取得考虑施工、振动、倾倒荷载 P0= 6 kN/ 经验值所以混凝土的侧压力取小值P=57.5 kN/4.1.2.1面板的计算筋竖向槽钢的间距为300mm，取一10mm宽的板条作为计算单元由于钢板
14、的连续性,单元可简化为如下简图：q=（P*板条宽度10mm）即如下q=0.5752 kN/m l= 0.3 m 面板厚度= 5 mmMmax= 1/12*q*l2= 0.004314197 kN.m 查结构力学W= 1/6*a*h2= 0.041666667 cm 查结构力学W= Mmax/ W= 103.5 Mpa 145 Mpa 满足要求 f= q*l4/384EI= 0.3210 mm 0.75 mm 满足要求4.1.2.2主背筋的计算主背筋采用5#角钢焊接于面板上，其力传给背架，最后通过对拉杆固定5#角钢的截面特性如下：5#角钢：b= 5 Ix= 11.21 cm4 Wx= 7.89
15、cmSx= 6.1 cm As= 4.8 cm2EA= 100800 kN EI= 23541000 kN.mm取一0.6m*1.5m标准模板计算，主筋间距为250mm，1.5m平板有两道主背架，先视其主背架强度和刚度是满足要求的，则主筋的力学简化模型如下图所示：q= 14.4 kN/m (P*0.3) l= 0.75 m 主筋间距a= 250 mm弯矩图如下：剪力图如下：Mmax= 0.88 kN.m 弯矩图取得Vmax= 5.8 kN 剪力图取得W= Mmax/ W= 111.5 Mpa 145 Mpa 满足要求= Vmax*Sx/Ixb= 63.1 Mpa 85 Mpa 满足要求f= 0
16、.71 mm 1.875 mm 满足要求4.1.2.3主背架的计算主背架采用14#+10#槽钢，通过钩头螺栓固定在模板上，力通过5#角钢传给它每0.75m设一道背架，所有连接为焊接，其力学简化模型近似如下图所示：14#槽钢的截面特性如下：14#槽钢：b= 8 Ix= 609 cm4 Wx= 87.1 cmSx= 52.4 cm As= 21.3 cm2EA= 447300 kN EI= 1278900000 kN.mm力学简化模型图如下：q=43.1 kN/m弯矩图如下：剪力图如下：轴力图如下：背架的验算，从上图可知通过计算可得，其最大弯矩Mmax= 7.1 kN.m 弯矩图取得通过计算可得，
17、其最大剪力Vmax= 36 kN 剪力图取得通过计算可得，其最大轴力Nmax= 217 kN 轴力图取得W= Mmax/ W= 81.5 Mpa 145 Mpa 满足要求= Vmax*Sx/Ixb= 19.4Mpa 85 Mpa 满足要求= Nmax/ AS= 101.9 Mpa 140 Mpa 满足要求f=4.8 mm L/400=11.5 mm 满足要求4.1.2.4对拉杆的计算通过上面的计算可得，对拉杆所受的力为71Kn对拉杆的用材选用32的对拉杆（材质45#钢）斜对拉杆所受力N= 154 kN As= 804 mm2= Nmax/ A= 191.5 Mpa 210 Mpa 满足要求4.
18、1.2.5结论1、由以上分析可知，侧墙模板用材强度和刚度均满足要求；2、连接螺栓和拉杆均为外购件，必须按国家标准采购3、模板使用之前请从使用说明中查看注意事项4、以上计算是在设定的条件下进行的，请严格按照以上条件施工，特别要控制好混凝土的浇筑速度。4.2 框架柱模板及支撑体系机场T3航站楼站格构柱共66根，格构柱长1.2m，宽0.8m，扩大段和标准段高度为6.03m，共62根，盾构井格构柱高度为9.71m，共4根为后期浇筑。格构柱采用厂制定型钢模板，面板采用5mm厚钢板；竖肋采用8#槽钢，间距267mm；横肋采用5mm厚80mm宽钢肋，间距250mm；模板高度按6.05m分2节*2m+1节*1
19、.15m+1节*0.9m共4节组成，北架14#槽钢2条焊接而成，模板间采用25螺栓连接，格构柱模板共定做2套。模板截面及侧面如下图：4.2.1主要用材和荷载参数1、主要用材为：Q235钢2、钢弹性模量：Es2.1105MPa3、Q235钢容许应力如下：查“路桥施工计算手册”得w=145 Mpa =140 Mpa =85 Mpa4.2.2混凝土侧压力的计算混凝土侧压力的计算采用以下两公式计算，并取其小值1、P=*h= 153.7 KN/ h按6.5m计算,假设一次浇筑高度为6.05m2、P=0.22*t0*1*2*v1/2=89.2 KN/混凝土的重力密度= 24 KN/混凝土的初凝时间t0=
20、10外加剂影响修正系数1= 1.2塌落度影响修正系数2= 1.15混凝土浇注的速度 v=1.5 根据后面材料安全储备多次计算取得考虑施工、振动、倾倒荷载 P0= 6 kN/ 经验值所以混凝土的侧压力取小值P=95.2 kN/4.1.2.1面板的计算主筋竖向槽钢的间距为300mm，取一10mm宽的板条作为计算单元由于钢板的连续性,单元可简化为如下简图：q=（P*板条宽度10mm）即如下q=0.9524 kN/m l= 0.3 m 面板厚度= 6 mmMmax= 1/12*q*l2= 0.007142986 kN.m 查结构力学W= 1/6*a*h2=0.06 cm 查结构力学W= Mmax/ W
21、= 119.0 Mpa 145 Mpa 满足要求 f= q*l4/384EI= 0.5315 mm 0.75 mm 满足要求4.1.2.2主背筋的计算主背筋采用5#槽钢焊接于面板上，其力传给背架，最后通过对拉杆固定8#角钢的截面特性如下：8#角钢：b= 5 Ix=101 cm4 Wx= 25.3 cmSx=15.1 cm As=10.2 cm2EA= 214200 kN EI= 212100000 kN.mm取一2m标准节模板计算，主筋间距为300mm，2m节平板有两道主背架，先视其主背架强度和刚度是满足要求的，则主筋的力学简化模型如下图所示：q= 28.6kN/m (P*0.3) l= 1
22、m 主筋间距a= 300 mm弯矩图如下：剪力图如下：Mmax= 3.6 kN.m 弯矩图取得Vmax=14.3 kN 剪力图取得W= Mmax/ W=142.3 Mpa 145 Mpa 满足要求= Vmax*Sx/Ixb=42.8 Mpa 85 Mpa 满足要求f= 1.3 mm 2.5 mm 满足要求4.2.2.3主背架的计算主背架采用14#双拼槽钢，焊接在主筋8#槽钢上，力通过8#槽钢传给它每1m设一道背架，所有连接为焊接，其力学简化模型近似如下图所示：14#槽钢的截面特性如下：14#槽钢：b= 8 Ix= 609 cm4 Wx= 87.1 cmSx= 52.4 cm As= 21.3
23、cm2EA= 447300 kN EI= 1278900000 kN.mm力学简化模型图如下：q=92.5 kN/m弯矩图如下：剪力图如下：背架的验算，从上图可知通过计算可得，其最大弯矩Mmax= 6.7 kN.m 弯矩图取得通过计算可得，其最大剪力Vmax= 36 kN 剪力图取得通过计算可得，其最大轴力Nmax= 217 kN 轴力图取得W= Mmax/ W= 76.9Mpa 145 Mpa 满足要求= Vmax*Sx/Ixb=13.4Mpa 85 Mpa 满足要求= Nmax/ AS= 0.0 Mpa 140 Mpa 满足要求f=2.1 mm L/400=5.8 mm 满足要求4.2.2
24、.4对拉杆的计算通过上面的计算可得，对拉杆所受的力为71Kn对拉杆的用材选用25的对拉杆（材质45#钢）斜对拉杆所受力N=71 kN As=491mm2= Nmax/ A=144.6 Mpa 210 Mpa 满足要求4.2.2.5连接螺栓的计算正面模板和侧面模板主要是通过连接螺栓连接，连接螺栓主要受到拉力和剪力，每2m标准节单侧共设10个C级M20普通螺栓,其抗剪强度设计值取130MP，抗拉强度设计值取170Mp.单侧螺栓共同能承受的剪力和拉力分别如下：剪力: Fv=fvb*d2/4*n=408.2kN拉力: Ft=ft*d2/4*n=533.8kN单侧螺栓实际承受的剪力和拉力分别如下：剪力:
25、 Fv=P*S1=114.3kN拉力: Ft=P*S2/2=76.2kN从上面的计算可知，连接螺栓实际承受的剪力和拉力都远小于其极限承载力，所以连接螺栓是满足要求。4.2.2.6结论1、由以上分析可知，方柱模板用材强度和刚度均满足要求；2、连接螺栓和拉杆均为外购件，必须按国家标准采购3、模板使用之前请从使用说明中查看注意事项4、以上计算是在设定的条件下进行的，请严格按照以上条件施工，特别要控制好混凝土的浇筑速度。4.3 顶板模板及支撑体系计算顶板采用15mm厚木胶板，7070mm方木作为木胶板背肋，483.5碗扣式脚手架作为支撑体系。顶板厚度为900mm，腋角为300900mm，脚手架及模板设
26、置为：脚手架立杆纵、横向间距为600600mm，步距为1200mm，立杆顶部采用可调托座， 上设1根100100mm方木做为主龙骨，7070mm木方按间距200mm布置于主龙骨上方，最后在木方上铺设15mm厚木胶板做模板。顶板模板及支撑体系见下图。4.3.1 顶板模板计算取900mm结构顶板，腋角高度为300mm，顶板取1200mm进行验算。底模上荷载有：新浇筑钢筋混凝土自重荷载：G1=251.2=30.0KN/m2振捣混凝土时产生的荷载：G2=4KN/m2模板自重荷载：木胶板密度取0.75 g/cm3 0.7515000=11250g其自重荷载：G3=0.011259.8=0.11KN/m2
27、施工人员及设备荷载：G4=2.5KN/m2倾倒混凝土时产生的荷载：G5=2KN/m2由建筑施工手册，得相关荷载的系数。作用于模板的总荷载设计值G总=1.2G1+1.4(G2+G4+G5)=1.230.0+1.4(4+2.5+2)=36.0+11.9=47.9 KN/m2。4.3.1.1顶板模板计算Mmax=0.125qL2=0.12547.90.20.22=0.048KNM截面抵抗矩W=bh2/6=200152/6=0.75104mm3=Mmax/W=0.048106/(0.75104)=6.40MPa0=11 Mpa（木材抗弯强度设计值）惯性矩I=bh3/12=1/12200153=5625
28、0.0mm4挠度f=0.677ql4/100EI=0.67747.90.202004/(100910356250.0) =0.205mm0=L/400=200/400=0.50mm4.3.1.2顶板背肋计算方木作为木胶板背肋，间距为200mm，跨距600mm，按三跨梁计算。G=1.2（G1+G3）+1.4(G2+G4+G5)=1.2(30.0+0.11) +1.4(4+2.5+2) =36.13+11.9=48.03 KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.148.030.200.62=0.346KNM截面抵抗矩W=bh2/6=70702/6=57166.7m3=M/W=0.3461
29、06/57166.7=6.050=11 Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6ql=0.648.030.200.6=3.46KN方木抗剪强度=3V/2bh=33.46103/(27070)=1.060=1.70 N/mm2符合要求。4.3.1.3顶板横肋计算支架纵距600，横距600，步距1200，横楞采用1根100100mm方木，按两跨连续梁计算。背肋重荷载：G6=0.87710059.8/106=0.192KN/m2G=1.2（G1+G3+G6）+1.4(G2+G4+G5)=1.2(30.0+0.11+0.192) +1.4(4+2.5+2) =36.36+11.9=48.27
30、 KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.148.270.600.62=1.043KNM截面抵抗矩W=bh2/6=1001002/6=166666.7m3=M/W=1.043106/166666.7=6.260=11 Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6ql=0.648.270.600.6=10.43KN方木抗剪强度=3V/2bh=310.43103/(2100100)=1.570=1.70 N/mm2符合要求。4.3.2 顶板支撑体系计算纵距0.6m，横距0.6m，步距1.2m。取最大层高5.55m计算：每根立杆承受钢筋砼重量N1=251.20.60.6=10.8KN
31、模板重量：N2=0.110.60.6=0.04KN模板背肋重量：N3=0.1920.60.6=0.069KN横楞方木重量：N4=0.1310.60.6=0.047KN施工人员及设备荷载：N5=2.50.60.6=0.9KN振捣混凝土时产生的荷载：N6=40.36=1.44KN脚手架自重：384kg/mN7=3.845+(0.6+0.6)5.55/1.29.8/1000=0.397KN扣件自重：N8=513.22/1.2=110N=0.11KN单根立杆总荷载 N底=1.2(N1+N2+N3+N4+N7+N8)+1.4(N5+N6) =1.211.463+1.42.34=17.074KN按稳定性计
32、算立杆最低一步的受压应力为：长细比：=l0/i =1200/15.78=76100，满足要求查表得=0.352N/A=17074/（0.352489）=99.25N/mm2f=215N/mm2符合要求。4.4 中板模板及支撑体系计算楼板采用15mm厚木胶板，7070mm方木作为木胶板背肋，483.5碗扣式脚手架作为支撑体系。中板厚度为400mm，腋角为300900mm，脚手架及模板设置为：脚手架立杆纵、横向间距为600900mm，步距为1200mm，立杆顶部采用可调托座， 上设1根100100mm方木做为主龙骨，7070mm木方按间距200mm布置于主龙骨上方，最后在木方上铺设15mm厚木胶板
33、做模板。中板模板及支撑体系见下图。4.4.1 中板模板计算取400mm结构中板，腋角高度为300mm，中板取800mm进行验算。底模上荷载有：新浇筑钢筋混凝土自重荷载：G1=2.59.80.8=19.6KN/m2振捣混凝土时产生的荷载：G2=4KN/m2模板自重荷载：木胶板密度取0.75 g/cm3 0.7515000=11250g其自重荷载：G3=0.011259.8=0.11KN/m2施工人员及设备荷载：G4=2.5KN/m2倾倒混凝土时产生的荷载：G5=2KN/m2由建筑施工手册，得相关荷载的系数。作用于模板的总荷载设计值G总=1.2G1+1.4(G2+G4+G5)=1.219.6+1.
34、4(4+2.5+2)=23.52+11.9=35.42 KN/m2。4.4.1.1中板模板计算Mmax=0.125qL2=0.12535.420.200.202=0.036KNM截面抵抗矩W=bh2/6=200152/6=7.5103mm3=Mmax/W=0.036106/(7.5103)=4.8MPa0=11 Mpa（木材抗弯强度设计值）惯性矩I=bh3/12=1/12200153=56250.0mm4挠度f=0.677ql4/100EI=0.67735.420.2002004/(100910356250) =0.16mm0=L/400=250/400=0.625mm4.4.1.2中板背肋计
35、算方木作为木胶板背肋，间距为200mm，横向跨距900mm，按三跨梁计算。G=1.2（G1+G3）+1.4(G2+G4+G5)=1.2(19.6+0.11) +1.4(4+2.5+2) =23.65+11.9=35.55 KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.135.550.200.90.9=0.58 KNM截面抵抗矩W=bh2/6=70702/6=57166.7m3=M/W=0.58106/57166.7=10.10=11 Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6ql=0.635.550.200.9=3.9KN方木抗剪强度=3V/2bh=33.9103/(27070)=
36、1.190=1.70 N/mm2符合要求。4.4.1.3中板横肋计算支架纵距600，横距900，步距1200，横楞1根100100mm方木做为主龙骨，按两跨连续梁计算。背肋重荷载：G6=0.87710059.8/106=0.192KN/m2G=1.2（G1+G3+G6）+1.4(G2+G4+G5)=1.2(19.6+0.11+0.192) +1.4(4+2.5+2) =23.83+11.9=35.73 KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.135.730.600.92=1.74KNM截面抵抗矩W=bh2/6=1001002/6=166666.7m3=M/W=1.74106/1666
37、66.7=10.40=11 Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6ql=0.635.730.600.9=11.58KN方木抗剪强度=3V/2bh=311.58103/(2100100)=1.640=1.70 N/mm2符合要求。4.4.2 中板支撑体系计算纵距0.6m，横距0.9m，步距1.2m。取最大层高10.81m计算：每根立杆承受钢筋砼重量N1=250.80.60.9=10.8KN模板重量：N2=0.110.60.9=0.060KN模板背肋重量：N3=0.1540.60.9=0.084KN横楞方木重量：N4=0.1310.60.9=0.071KN施工人员及设备荷载：N5=2.
38、50.60.9=1.35KN振捣混凝土时产生的荷载：N6=40.54=2.16KN脚手架自重：384kg/mN7=3.8410.5+(0.6+0.9)10.81/1.29.8/1000=0.91KN扣件自重：N8=913.22/1.2=154N=0.20KN单根立杆总荷载 N底=1.2(N1+N2+N3+N4+N7+N8)+1.4(N5+N6) =1.212.13+1.43.51=19.47KN按稳定性计算立杆最低一步的受压应力为：长细比：=l0/i =1200/15.78=76100，满足要求查表得=0.352N/A=19470/（0.352489）=113.11N/mm2f=215N/mm
39、2符合要求。4.5 顶板纵梁模板及支撑体系计算由表3-1可知，顶板纵梁结构尺寸表4-1所示 机场T3航站楼站主体结构顶板纵梁位置及尺寸表 表4-1序号部位梁型尺寸（mm）典型梁型备注1底板纵梁1800 x 2500底板不纳入本方案2顶板纵梁14002500（上翻）14002100（上翻）14002100（上翻）顶板纵梁底模和侧模均采用15mm厚木胶板；底模采用间距150mm的7070mm木枋，横楞采用2根100100mm方木。侧模采用间距250mm的70700mm木枋，梁高大于650mm时，沿高设400mm间距的拉杆固定侧模，螺栓直径为14mm；背肋木枋背设2根并排483.5mm钢管做为主龙骨
40、，纵向间距为600mm。支架采用483.5mm满堂脚手架，底模支架纵距为600mm、横距为600mm、步距为1200mm。取顶板纵梁14002500mm的模板及支撑体系进行验算，若满足要求， 14002100mm顶板纵梁亦可满足要求。现取通用顶板纵梁14002500mm进行验算。14002500mm顶板梁模板及支撑体系见下图。4.5.1 梁侧模计算 新浇筑混凝土侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即是新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计
41、算，并取其最小值： 式中 F-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） c-混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3 t0-新浇混凝土的初凝时间（h）, 取4hV-混凝土的浇灌速度（m/h）;取1.5m/hH-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取2.5m1-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺外加剂时取1.22-混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；5090mm时，取1；110150mm时，取1.15。取1.15。底部侧模混凝土荷载：=25x2.5=62.5kN/ m2顶部侧模混凝土荷载：=25x0.8=20.0kN/ m取三值中F=
42、37.18kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，振捣砼产生的荷载取值2 KN/m2，则作用于模板的总荷载设计值为：q=37.181.2+(4+2)1.4=53.02KN/m24.5.1.1 梁侧模模板计算（1）强度复核拟采用的木胶板的厚度为15mm，查建筑施工手册，木胶板弹性模量：E=9.0103N/mm2；静曲强度：w=11N/m2。截面抵抗扭矩W=bh2/6=0.250.0152/6=9.3810-6m3最大弯矩Mmax=0.125qL2=0.12553.020.250.252=0.10KNM=Mmax/W=0.10/9.3810-610
43、00=10.66N/m2w=11N/m2符合要求（2）刚度复核模板的挠度惯性矩I=bh3/12=1/12250153=70312.5mm4fqL4/150EI=53.020.252504/(1509.010370312.5)=0.55mmL/400=0.625符合刚度要求4.5.1.2 梁侧模背肋计算方木间距为250mm，跨距600mm，按三跨连续梁计算。（1）抗弯强度计算最大跨中弯矩M方=0.1ql2=0.153.020.250.62=0.48KNM截面抵抗矩W=bh2/6=70702/6=57166.7mm3=M/W=0.4810-3/5.7210-5=8.40 N/m2w=11N/m2符合要求（2）抗剪强度计算方木最大剪力V=0.6ql
