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1、石拱桥设计方案 石拱桥设计方案1引言11 拱桥与梁桥区别我国历史文化悠久在桥梁建设史上留下了不少灿烂篇章而且类型也丰富多彩富有民族特色的的石拱桥无论结构的精心巧思以及艺术造型的丰富多彩长期以来一直驰名中外举世闻名的赵洲桥就是其中的杰出代表拱桥是我国公路上使用较为广泛的一种桥型拱桥与梁桥的区别不仅在于外形不同更重要的是两者的受力性能有较大差别梁式结构在竖向荷载作用下支撑处仅产生竖向支撑反力而拱式结构在竖向荷载作用下两端支撑除了有竖向反力外还将产生水平推力正是这个水平推力使拱内产生轴向压力从而大大减少了拱圈的截面弯距使之成为偏心受压构件截面上的应力分布与受弯梁相比较为均匀因此可以充分利用主拱截面材
2、料使跨越能力增大12 设计说明com 建设理由及设计要求该桥建在xx路上随着蓬莱的不断发展原有道路已不能满足交通要求为此在xx上再修建一座桥梁所建设桥梁要符合城市发展规划满足交通需要其次桥梁建造在蓬莱市内因此桥型要简洁轻盈不与已有桥梁外形雷同以期成为一道新的风景线体现民族特色com 总体说明1 该桥设计荷载为公路-I级桥面宽17m其中行车道宽14m两侧人行道宽15m包括栏杆宽度2 主拱圈为等截面悬链线无铰拱拱轴系数m 3142拱圈按弹性无铰拱进行计算拱圈计算时未考虑墩台变形对拱圈受力的影响和单向推力的作用同时也没有考虑拱上建筑的联合作用矢跨比为14主拱圈厚度为07m3 该桥采用空腹式拱上结构在
3、主拱两侧各布置2孔净跨为25m的腹拱立柱为矩形截面立柱尺寸见后面图矢跨比为15圆弧线拱轴拱圈厚为03m4 桥墩采用重力式桥台用重力式u型桥台5 桥面构造桥面不设纵坡利用桥面横坡排除桥面雨水桥面每隔10m设置一个排水孔排水孔沿行车道两侧左右对称排列另外增设渗水缝桥面设三角垫层以便设横坡路面铺筑14cm沥青混凝土采用u型缝铁皮式伸缩缝人行道宽15m其中人行道12m护栏025m护栏到边缘距离为005m护栏高1m人行道025m悬出1m6 施工要点1 台后填土须选用透水性良好的砂性土并分层夯实密实度控制在90以上在砌筑拱圈时要求垂直于受压面的顺桥向砌缝错开错开间距不小于10cm拱石的竖向砌缝也应错开错开
4、不小于10cm砌缝的宽度不应大于2cm砌筑时应选用较大的平整面与拱轴线垂直并使石块的大头向上小头向下较大的缝隙应用小石块嵌紧并灌满砂浆以保证墩台的受力性能2 人行道栏杆帽石和沥青混凝土桥面在腹拱较的上方或侧墙有变形缝处均应设置贯穿全桥宽度的伸缩缝或变形缝以适应住拱圈的变形3 防水层全桥范围内不能断开当通过伸缩缝或变形缝时应作伸缩缝或变形缝上防水层构造物使之既能防水有能适应变形4 拱架应设置施工预拱度及拱圈砌筑程序随时注意观察拱架的变形情况必要时对砌筑程序进行调整以控制拱圈的变形5 安装和砌筑主拱圈及拱上建筑时必须在纵横向保持对称均衡在施工过程中必须随时注意观测并控制拱圈的变形13 方案比选初拟
5、方案完成后通过初步分析将其中明显竞争性不大的体系删去提出23个具有特色的体系做进一步评比这23个必选方案应力求受力合理施工可行然后按以下标准选出最佳推荐方案com 比选标准 1 安全 安全标准可以从行车安全通航安全基础地质条件的安全与施工安全等几方面考虑行车安全主要通过桥面设施的布置来实现通航安全虽然有通航净空保证但应注意是否有拖船组成的船队通过另外桥下水流方向是否与桥梁垂直基础方面应该满足规范中规定的基础埋深与河流的冲刷深度另一方面应检查基础附近是否有裂缝断层溶洞等不良地质现象存在由此检查桥梁分孔是否合理 2 功能 桥梁的功能无非是两方面一是跨越障碍二是承受荷载在方案比选中应选择传力路线直接
6、简洁的结构形式以保证结构的受力合理性梁式体系比拱式体系好无铰拱比有铰拱好整体式的比组合式的好扩大基础比桩基础好小跨能满足功能要求的就不做大跨能用标准设计或通用设计的宜优先考虑 3 经济评价一座桥的经济性可以从以下几个方面进行造价工期及养护维修1 造价包括材料费人工费机具设备费在材料用量比较中主要考虑钢材混凝土木材的用量按照我国目前的情况要多注意节约钢材与木材人工费和机具设备费的标准各地区有很大差别可根据概预算定额标准进行估算2 一座桥梁建设工期的长短与造价有很大的关系桥梁作为线路的一部分应该要求做到线路修到哪里桥也通到哪里影响工期的因素有很多在建桥资金有保障的前提下有基础工程量的大小结构形式施
7、工方法等尤其是基础工程在地质条件复杂河水较深的桥位可适当加大跨径以减少基础施工难度非就地取材的桥型不仅造价高而且工期长采用脚手施工的工期长而且有水毁之虞都需一一加以考虑3 在桥梁规定使用期限内经常维修费用的多少需要考虑混凝土桥的养护和维修费用比钢桥低的多当遭受军事或自然因素破坏后的修复梁式桥比拱桥方便 4 美观我国基本建设的方针是经济实用和在可能条件下注意美观大量的公路桥的铁路桥应注意这一原则但在特大桥城市桥以及位于风景区的桥梁应注意选择美观的桥型方案因为一座桥梁往往是一个城市的标志一个城市的骄傲设计时应考虑结构的造型与当地地形景物的协调桥梁轮廓尺寸应比例匀称除了以上四方面主要的比选标准施工设
8、备和施工能力也是必须考虑的一个方面每一个方案都应初步采用什么施工方法根据所给的施工和现场条件制定施工方案从经济工期等方面比较各个方案可能性 以上各点既有联系也有矛盾而且各方案本身具有自己的特点在进行比选时应抓住主要矛盾兼顾次要矛盾进行分析评比提出自己的评比结论征求指导老师意见后定出方案com 三种方案比选 1 第一种方案2孔上承式空腹石板拱桥 1 孔径布置本方案由2孔20m全长为6152m该种桥型是一种美观经济的常用桥型这种桥型在各方案的竞争中具有一定的优势 2 主跨结构构造矢跨比为14为等截面悬链线无铰拱拱轴系数m 3142主拱圈为石板拱高为07m拱圈计算时未考虑墩台变形对拱圈受力的影响和单
9、向推力的作用同时也没有考虑拱上建筑的联合作用拱上建筑采用拱式腹孔腹孔孔径为25m矢跨比为15拱圈厚03m为圆弧拱每边为2个腹孔桥面净宽14m两侧人行道宽15m 3 墩台基础由于地质条件较好故桥墩采用重力式桥墩桥台采用u型重力式桥台基础伸入弱风化玄武岩 4 施工方案支架施工拱架应设置施工预拱度及拱圈砌筑程序随时注意观察拱架的变形情况对砌筑程序进行调整以控制拱圈的变形估计全桥施工周期为六个月2 第二种方案上承式空腹悬链线双曲拱桥1 孔径布置本方案由1孔40m全长677m2 主跨径结构构造主跨径用1跨上承式空腹双曲拱桥矢跨比位15为等截面悬链线无铰拱主拱圈为7肋6波外加两个半悬波组成高11m桥面宽位
10、18m主拱圈内设9根横隔板拱上建筑采用拱式腹孔净跨35m矢跨比为17拱圈厚03m为圆弧拱每边为3个腹孔3 桥台基础桥台采用重力式u型桥台桥台采用M5砂浆砌Mu30片石块石桥台基础采用C15片石混凝土桥台基础深入到弱风化玄武岩4 施工方案主跨采用无支架门柱式缆索吊装拱肋分三段预制吊装接头位置在031倍跨径处每段拱肋采用2个吊点在肋内预埋钢筋作吊环接头处采用环氧树脂粘结焊接预留钢筋的卡砌接头形式估计全桥施工周期为六个月3 第三种方案钢筋混凝土空心板桥 1 孔径布置本方案由3跨15m全长6152m该种桥型虽然施工简单但单调常见 2 主跨结构构造空心板长为15m宽为14m高为09m采用10个中间板外加
11、两个边板桥面总宽为17m 3 墩台及基础桥墩采用桩柱式墩桥台采用重力式u型桥台尺寸见方案比选图4 施工方案采用装配式现场吊装施工估计施工期为五个月 com 方案点评 1 根据设计构思宗旨桥型方案应满足结构新颖受力合理技术可靠施工方便的原则以上三个方案都满足这一原则 2 从结构的外形看方案分为拱桥和板桥方案一主结构是等截面悬链线无铰拱属超静定结构受力较好需要大量脚手架或木材桥型美观方案较好地体现了设计构思的思想符合城市规划的要求与周围山水环境相协调满足城市长远交通功能结构合理工艺成熟第三种方案属静定结构受力简单经济指标较低桥型美观较差蓬莱乃旅游胜地考虑环境美观要求修建拱桥不失为上等选择根据勘查资
12、料知道本区属于北温带湿润季风海洋性气候四季分明气候温和无霜期约200天年降水量700800mm地震设防烈度为VII度设计地震基本加速度为015gxx桥跨越低山丘陵稳定河段本河段不通航无流水流木和较大的漂浮物桥位河段较为顺直河床平坦两岸较为整齐无坍塌现象河床土质为中砂桥位河段历年汛期平均含沙量为 10Nm3 风速10ms经由以上的八字原则以及设计施工等多方面考虑比较确定2孔20m空腹式的石砌板拱桥为推荐方案下部结构采用重力式桥墩和u型桥台刚性扩大基础2设计资料21 设计标准com 设计荷载 公路-I级com 跨径及桥宽净跨径L0 20m净矢高f0 5m 净矢跨比 14桥面净宽为 净1421522
13、 材料及其数据com 拱上建筑拱顶填料厚度hd 05m 包括桥面系的计算厚度为064m换算平均容重R1 20kNm3拱上护拱为浆砌片石 容重R2 23kNm3腹拱结构材料容重R3 24kNm3主拱拱腹填料为砂砾石夹石灰炉渣黄土包括两侧侧墙的平均容重R4 19kNmcom 主拱圈 M10砂浆砌Mu40块石 容重 R5 24kNm3极限抗压强度 Rai 65Mpa 65103kNm2极限直接抗剪强度 Rji 033Mpa 033103kNm2弹性模量E 800Rai 52106kNm2 com 桥墩M75砂浆砌Mu30片石材料容重 R6 23kNm3极限抗压强度 Rai 30103kNm2地基土为
14、中等密实的卵石夹砂碎石其容许承载力 500kNm2 基础与地基间的动摩擦系数取 05com 桥台M5砂浆砌Mu30片石块石 容重R7 23kNm3极限抗压强度 Rai 25103kNm2极限直接抗剪强度 Rji 024103kNm2墩台基础为M15片石混凝土R8 24kNm3台后填砾石土夯实内摩擦角 350 填土容重R9 13kNm33主拱圈计算31 确定拱轴系数拱轴系数m值的确定一般采用五点重合法先假定一个m值定出拱轴线拟定上部结构各种几何尺寸计算出半拱恒载对拱脚截面型心的弯矩M和自拱顶至L4跨的恒载对L4跨截面型心的弯矩M14其比值 y14f求得y14f值后可由m 12y14f-22-1中
15、反求m值若求出的m值与假定的m值不符合则应以求得的m值作为假定值重复上述计算直至两者接近为止 com 拟定上部结构尺寸 1主拱圈上部结构尺寸 1 截面特性 截面高度 d mkL013 4812200013 72571cm 取d 07m 主拱圈横桥向取1m单位宽度计算截面面积A 07m2 惯性矩 I d312 002858m4 截面抵抗矩W d26 008167m3 截面回转半径 rw d1212 020207m 2 计算跨径和计算矢高 假定m 3142相应的y14f 0205查拱桥表2010得sinj 078319 cosj 062178 计算跨径L L0dsinj 2054823m 计算矢高
16、f f0d2 1-cosj 517477m 3 拱脚截面的投影水平投影 x dsinj 054823m y dcosj 043525m4 计算主拱圈坐标 将主拱圈沿跨径24等分每等分长l L24 085618m见下图1以拱顶截面型心为原点坐标拱轴线上个截面的纵坐标y1 表-1值F相应拱背坐标y2 y1-d2cos相应的腹拱坐标y3 y1d2cos截面号y1fy1cosjd2cosy1-d2cosjy1d2cosjx1234567801000005132380621780562904569485695281027411080601413679068191051326562353465005941
17、794206411032903607395504732628171037632685617630501482573780792920441402132373015187705594038397197069084062041636155433238705684941502858917643008817903969210703818642259932460205001052140916110382050670091434195137067013945071572094373037087034485108659428088800877504503609651403626400877208130034
18、24719004871024999098093035680-0106806067925685310002145011006099170035293-0242904629917123611000533002736099795035072-032340378080856181200100000035000-035000350000表1 主拱圈截面坐标表 2拱上构造尺寸 1 腹拱圈 腹拱圈为M10砂浆砌Mu30粗料石等截面圆弧拱截面高d 03m净矢高f0 05m净跨径L0 25m净矢跨比f0 L0 15查拱桥上册表32 得sin0 0689655 cos0 0724138水平投影y dsin0 02
19、069m y dcos0 02172m2 腹拱墩腹拱墩采用M75砂浆砌Mu30块石的横墙厚06m在横墙中间留出上半部为半径R 05m的半圆和下部高为R宽为2R的矩形组成的检查孔腹孔的拱顶拱背和主拱圈的拱顶拱背在同一水平线上从主拱圈拱至腹拱起拱线之间的横墙中线的高度h y1d21-1cos-df0其计算过程及数量值见表腹拱墩高度计算表项 目xd2 1-1 cos h横墙空实腹断分界线1主拱圈恒载P012 表-199值AR5L 05707242054823 2001011kNM14 表-199值AR5L24 0126680724 205482324 comMJ 表-199值AR5L24 05345
20、20724 205482324 com2拱上空腹段的恒载1 腹孔上部图3腹拱圈外弧跨径l外 l2dsin0 252030689655 29138m腹拱内弧半径 R0 l2sin0 2520689655 18125m腹拱圈重 Pa 20R0d 2dr3 2436028 18125032 0324180 214953kN腹拱侧墙护拱重 Pb 2sin0-sin0 cos0-0 R0d2r2 20689655-0689655072414-43603180 181303 223 12243kN 以上三个系数依次分别查拱桥上册表3-7表1-10表1-9 填料及路面重 PC l外hdr1 29138052
21、0 291380kN两腹拱之间起拱线以上部分的重量Pd 06-xR8d-yhdR106-2x 06-02069 0217224 0503-02172 230520 64071kN 一个腹拱重 P 692834kN2 腹孔下部见图5 1横墙 P 17166- 05052 2 0824 310547kN 2拱座 P 010913021722 0206924 10812kN 3 集中力 P13 692834310547 1003381kN P14 692834-64071 210812 325149kN 拱上实腹段的恒载 1 kN2 悬链线曲边三角形部分件图6重量 P16 l1f1shk0-k0kN
22、 式中 f1 f-d21cosj-1 51323807 1-1062178 2 49195m m 3142 k 181166 x lx l1 4741331027412 04614 kx 083605 y1 f x1 m-1 x y1 m-1 f1 137421tgx 2fkshkx m-1 l shkx tgx m-1 l2fk 094375所以P16 1027411549195 094375-083605 19181166 3142-1 266525kN重心位置 lx shk0-k02-chk0-1klxshk-k0块恒载对拱脚及拱跨截面的力矩见表恒载对拱脚及拱跨截面的力矩y14f 000
23、7值与假定的拱轴系数m 3142相应的y14f 0205十分接近故可确定拱轴系数为314232 拱圈弹性中心及弹性压缩系数 弹性中心 ys 表-3值f 0330543513238 16965m 弹性压缩系数 r2w LA d212 00408m2 r2wf2 004085132382 0001549 1 表-9值r2wf2 1116480001549 0017294 表-11值r2wf2 9203900001549 0014257 11主拱圈截面内力计算 大跨径拱桥应验算拱顶拱跨拱跨和拱脚四个截面必要时应验算拱跨截面本例只验算拱顶拱跨和拱脚三个截面的内力其余截面除不计弹性压缩的内力直接在影响线
24、上布置求得外其步骤和拱相同恒载内力计算 y116965064436-361678cos1091611062178Hg Hg 1-11-Hg cos1111000767-000452 000315L21330780H007040005787 012827L2 f105526189L4截面M000894-001075 -000181L2-0764-448H004086008741 012827L2 f105526189拱脚M001985-001344 000641L227061587H009305003521 012826L2 f105526189V017397032603 05L10274602
25、6注表中影响线面积系数拱桥表III-1466计算得 表中L 2054823mf 513238m项 目拱 顶4截面拱 脚0040094078319cos100000091611062178M78-4481587y16965064436-36167811105510551055M M11y960-3801205N 11cosVsin608366418502表6 计入弹性压缩的载内力 人群等代荷载 荷载项目汽车-20级等代荷载人群荷载合 计K4K20拱顶M62384249536105270536相应H148120192482105213482Mmin40759163036105184036相应H13
26、7359149436105170436L4截面M58187232748105253748相应H146027184107105205107Mmin36535146140105167140相应H132165128662105149662拱脚M35052140207105161207相应H129655118618105139618相应V25483101933105122933Mmin46746186982105207982相应H12479299168105120168相应V39419157677105178677表9 不计弹性压缩的汽车和人群荷载内力截面项 目计 算荷 载影 响 线 面 积力或弯矩表
27、-1466值乘数面积拱顶M270556000767L2323858761308相应H1213482007040L2f5791712364237Mmin184036-000452L2-19085-3512327相应H1170436005787L2f476088114117L4截 面M253748000894L2377479578226相应H1205107004086L2f336156894672Mmin167140-001075L2-45390-758648相应H1149662008741L2f7191010762194拱脚M161207001985L28381313511242相应H11396
28、18009305L2f7655010687758相应V汽10193305L10274110472700人10501739735748750708Mmin207982-001344L2-56748-1180256相应H1120168003521L2f289673480906相应V汽15767705L10274116199893人105032603669931406853表10 考虑弹性压缩的汽车和人群荷载内力 项目拱顶截面L4截面拱脚截面MMminMMminMMmincos100000091611062178sin0040094078319与M相应的H1123642378114117689467
29、210762194106877583480906与M相应的V1122340817606746N H1cosVsin1236423781141177526031117477091543550015953785H 1121081013834611755418349518222659349N N-N21081013834610769216810211330436902Np N-N1215342779757717418339115796071532219615916883M8761308-35123279578226-75864813511242-11802563y ysy116965064436-3
30、61678M Hy35763423470475747118237-659071-214652Mp MM9118947-32776239653973-746824312852171-120772152挂车100的内力表11 不计入弹性压缩的挂车内力计入弹性压缩的挂车内力100000091611062178sin0040094078319与M相应的H181548292513750276554069494271049124096687与M相应的V8924494078319N H1cosVsin81548292513750301878675861441140726712608109H 11139040
31、428594715211849312113969849N N-N13904042859431691085537532243431Np N-N8015789247089129716347467651112861281253826M3539065-11142974937912-46521128408623-616323y ysy116965064436-361678M Hy235881727103038376352-438133-252628Mp MM3774946-10415874968259-4575760797049-641585834 主拱圈正截面强度验算 根据桥规Ys1QI rs0Ys1
32、S R恒S恒14S汽 S人 SIII rs0Ys1S 08 R恒S恒14 S挂 表13 主拱圈荷载效应不利组合的设计值 编号 荷载效应 系 数 拱 顶 L4 截面 M N M N M N1 恒 载com28139558145-48156106911514588864282汽-20M1491189121534965397741831285221532223汽-20Mmin-3278797577-7468211579-120171591694挂-100M37749801579496830297167970491128615挂-100Mmin-104224708-45758746765-641591
33、253826荷载组合 Mj Nj Mj Nj Mj Nj6组合I恒汽M 11662886512013876467308320409813165717恒汽Mmin-2056632411-10814921792-1592510512408组合III恒挂M087137264436456957263813210692410066979恒挂Mmin88525442425-53262539035-627818020166注荷载安全系数的取值对于结构自重当其弯距与车辆荷载的弯距同号时取12异号时取09轴向力的荷载安全系数取值与相应弯距相同对于其他荷载都取14 2拱圈截面抗力 根据桥规aARajrm a071
34、56500192 355468755akN 相应的容许偏心距e0分别为I e007y组合III具体计算见表14表14 主拱圈抗力效应的设计值 截面编号e0 MjNja 1-e1eRN aAe0拱顶601922052071850925810217-003250974834651094280110807688273284379024590020009903352020708L4截面7-01173074782658195358008930836629738516002459-0098808070286863285拱脚601550062862234476590217-01515063942272867
35、228010620783527850977002459-0078308694309044536经验算荷载效应的最不利组合设计值 Nj 均小于拱圈截面抗力效应的设计值RN 且轴向力的偏心距e0 也都小于容许值com 正截面受剪强度计算 主拱圈的抗剪强度一般只需考虑拱脚截面见图7Qj A Rjjrm Nj 0715330192Nj 18046875Nj 式中Qj 荷载剪力的最不利组合设计值 Nj 与Qj 相映的设计值由于拱桥手册中没有NQ的等代荷载可查一般可按下式计算H和反力V的计算项目影响线面积汽车-20级及人群荷载挂车-100乘数4K20人群合计力K100力H01283L2 f10552100
36、46110512146112816227860782944相应V05L102745930761058030882508834890450244相应M00064L2 f2702339496810541596882508827217735482径向受剪验算 拱脚径向截面面积A 105 m2材料抗剪极限强度Rjj 330kN m2 受剪安全系rm 192材料的摩擦系数m 07则Qj 07Nj A Rjjrm 105330231 1500kN表16 荷载剪力与相应轴力及其组合的设计值以及拱圈抗剪效应的设计值荷载1-11相应V系数QN恒载37209674070244com4496615496364汽车-
37、20人群12597704825088314490798114236887挂车-1008152977502439433694718964454荷载组合Qj 07NjQjNj组合I恒汽-11493078103763309027323097组合III恒挂-671169208433164715776199 上表表明拱圈径向抗剪的能力很大35 主拱圈稳定性验算 拱上建筑未合拢就脱架的主拱圈由桥规022规定应按下式验算其纵向稳定性 NjaARajrm式中 111133e0rm2其中b值的计算如下 Lv 1159312054823 238218m L0 036S 85758m b L0hw 122512 0
38、002122512 122512-3 02267主拱圈稳定性验算见下表表17 主拱圈稳定性验算截面Nj 07712Nge0 MgNge0a 1-e0y81e0rw2RN 4aARajrm拱顶28761040029430245097920815118914396L4截面314882290010210245099750815219270245拱脚4674814-0003902450999608151193084454桥墩计算 桥墩的左右孔结构及其跨径均相等右边跨布满荷载使水平推力达到最大值左边跨空载且不考虑恒载单向推力的影响41 桥墩尺寸见图8a 25m B0 15m x 055m y 043m
39、x 024m y 018m c 05m h1 100m hd 05m h0 d f0 0305 08m h0 f0 D-h0-y 447m h 49-41-21 6m a0 a-2x 25-0552 14m a0 a0 -2 x 14-2024 092ma a2h30 252630 29m a1 a2c 29205 39ma2 a1 2c 39205 49m B1 B0 a2c 1539 189mB2 B1 2c 189205 199m42 荷载计算com 桥墩自重 P0 a0hdB0R 092051520 138kN P1 a0h0B0R2 092081523 25392kN P2 a0h0
40、B0R3 144471524 225208kN P3 12aa0yB013pya304aa04 P04hB0112pha2 aaa2com 上部结构荷载作用力腹拱拱脚处的垂直反力Vg 2152692834 1039251kN 主拱圈的垂直反力 Vg 2154070244 12210732kNcom 车辆荷载计算 1活载效应 Hp H Vp V M H hy2 -V a0 x 2Mp表19 礅底截面的活载效应项目汽车-20级挂车-100H73878918152977V82508835024394M491101846531267392汽车制动力 桥规021规定汽车制动力为一列车队总重的10但不小于
41、一辆重车的30 T P10 701306012012001 50kNT 0360120120 90kN 两者之间取大者T制动力对桥墩产生的水平力和垂直力为 HT T2 902 45kN VT TVL 9059852054823 262139kN43 强度验算com 墩身底截面强度验算 表20 墩底截面上荷载效应不利组合的设计值I恒汽人13093428206875658402223组合II组合I制动力082477678525529886302232组合III恒挂163220588562732100345 表21 桥墩抗力效应的设计值项 目组 合 I组 合 II组 合 III偏心距e0 MV022230223200345y 2145145145容许偏心距e005y 072506y 087087截面面积A aB0a24501019501019501019回 转 半 径rw082330823308233a 1-e0y81e0rw209235092290
