悬挑脚手架施工方案初稿.doc

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1、悬挑脚手架搭拆施工方案编 制 人： 校 核 人： 审批人: 目 录一、工程概况3二、方案编制依据3三、脚手架施工方案3(1）、六层以下结构施工搭设落地式脚手架4（2）、六层以上主体结构采用六层一挑的脚手112。1、通用部位工字钢（3m长)计算 132。2、转角处型钢支架计算 152.3、外挑阳台处挑脚手处理 162.4、电梯井、采光井六层一挑脚手架 17(3）脚手架搭设流程 20（4）脚手架拆除流程 21四、材料及技术要求者说221、脚手架搭设材料要求 222、脚手架构造要求 223、脚手架施工技术要求 22五、质量保证措施 23六、脚手架构架质量的一般要求 23七、脚手架搭设技术要求 24八

2、、安全管理 27九、安全技术措施 28十、附图 29一、工程概况工程名称广元市工农组团棚户区改造项目一期还建房工程建设地点广元市利州区工农镇建设单位广元和洋实业有限公司设计单位重庆宏建筑设计有限公司四川分公司监理单位四川省城市建设工程监理有限公司项目总体概述广元市工农组团改造项目一期还建房工程本项目位于广元市利州区，具体地理位置为广元市北面工农镇。1314建筑地上31层,其中包括29层住宅及2层商业裙房。13-14设计标高,0。000相对绝对标高487。000。建筑高度96m；总建筑面积28297。39。本工程框剪结构抗震设防烈度为7度，合理使用年限为50年。15-16#建筑地上31层，其中包

3、括29层住宅及2层商业裙房。15-16#设计标高，0.000相对绝对标高484。450。建筑高度96m；总建筑面积28297。39。本工程框剪结构抗震设防烈度为7度，合理使用年限为50年二、方案编制依据1、混凝土结构工程施工及验收规范（GB502042002）2、建筑施工普通脚手架安全技术规定（试行)的通知3、特殊作业人员安全技术考核管理规定（GB530685)4、建筑结构荷载规范（GBJP-87）5、建筑施工扣件式钢筋脚手架安全技术规范（JGJ1302001）6、建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社。三、脚手架施工方案根据建筑设计图纸，并考虑施工搭接的要求,编制本工程脚

4、手架施工方案，具体布置如下:1、本工程七层结构即25m以下部分采用落地式脚手架。2、本工程七层楼面以上采用六层一挑的14号工字钢悬挑式脚手架.3、电梯井、采光井采用14号工字钢六层一挑.1、七层以下结构施工搭设落地式脚手架详见专项方案2、六层以上主体结构采用六层一挑的挑脚手架1、由高25m开始采用悬挑式钢管脚手架：每6个楼层拉结面图如下 ： 主要材料:483。5钢管、扣件、14#工字钢， 16钢管套环、 13钢丝绳、基本尺寸、脚手架步高1。8m、立杆横距1m、立杆纵距1.5m、悬挑梁间距(二立杆纵距）1.5m。梁长3。4m伸入楼板内2.3m， 16钢筋套环距工字钢内端200mm，连墙件采用2步

5、3跨布置，施工均布荷载为3。0KN/,操作层满铺脚手片，整片外架侧从底到顶拉设密目式安全网，剪力撑按每4跨连续设置一道。采用14工字钢平挑；14工字钢平挑平面布置（见附图）;挑脚手架每上一层均应设置硬拉结,硬拉结应符合脚手架施工规范（JGJ130-2001)的要求。计算书如下：一、参数信息：1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为:立杆的纵距为 1。5米,立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米;大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米;采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方

6、式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 0。80;连墙件布置取两步两跨,竖向间距 3。6 米,水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2。活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：2。000；脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数:2 层；3。风荷载参数本工程地处四川省广元市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数z为0。740，风荷载体型系数s为0。645；计算中考虑风荷载作用;4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2）：0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2）：0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN

7、/m2)：0。005;脚手板铺设层数：6 层;脚手板类别：竹笆片脚手板;栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。5米,建筑物内锚固段长度 2。3 米。与楼板连接的螺栓直径（mm)：20。00；楼板混凝土标号：C35；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为：8。000；钢丝绳与墙距离为（m)：3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1。2 m。 二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）第5.2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大

8、横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0。038 kN/m ;脚手板的自重标准值:P2=0.31。05/（2+1)=0。105 kN/m ;活荷载标准值： Q=21。05/(2+1）=0.7 kN/m；静荷载的设计值： q1=1。20。038+1.20。105=0。172 kN/m;活荷载的设计值: q2=1。40。7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩)2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合

9、。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0。080.1721。52+0。100。981。52 =0.251 kN.m;支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= 0。100.1721。520。1170.981。52 =-0。297 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0。251106,0。297106）/5080=58。465 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为 = 58。465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求!3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中： 静荷

10、载标准值： q1= P1+P2=0。038+0.105=0。143 kN/m； 活荷载标准值： q2= Q =0.7 kN/m;最大挠度计算值为：V= 0.6770.14315004/（1002.06105121900)+0。9900。715004/(1002.06105121900) = 1。593 mm;大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求! 三、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5。2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利

11、荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0。31.051.5/（2+1）=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21。051。5/（2+1) =1。050 kN；集中荷载的设计值： P=1.2（0.058+0。158)+1。4 1.05 = 1。728 kN； 小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1。20.0381。052/8 = 0。006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：

12、Mpmax = 1.7281。05/3 = 0。605 kN。m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。611 kN。m；最大应力计算值 = M / W = 0.611106/5080=120。313 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =120.313 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax=50.03810504/(3842。06105121900） = 0。024 mm ；大横杆传递荷载 P = p

13、1 + p2 + Q = 0。058+0。158+1.05 = 1。265 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax = 1265.11050(310502410502/9 ) /(722.06105 121900） = 2。07 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际

14、的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5）： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取6。40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0。058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0。0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0。31。051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21。051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值： R=1。2(0.058+0.02+0。236）+1。41

15、。575=2.582 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容： （1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+（1。502/2)0。038/1。8018。00 = 2.822；（2）脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0。3 NG2= 0.361.5（1.05+0.3）/2 = 1.822 kN;（3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0。15 NG3 = 0。1561

16、。5/2 = 0。675 kN；（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0。005 NG4 = 0。0051.518 = 0。135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5。455 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21。051.52/2 = 3.15 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2; Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑

17、结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.74 ； Us 风荷载体型系数：取值为0。645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0。7 0。350。740.645 = 0.117 kN/m2;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1。4NQ= 1。25.455+ 1。43。15= 10。956 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851。4NQ = 1。25.455+ 0。851.43.15= 10.294 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 =0.85

18、0 1.40。1171.5 1。82/10 = 0。068 kN。m； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.956 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1。0；计算长度系数参照扣件式规范表5。3.3得 ： = 1。5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3。118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积

19、 ： A = 4。89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 5。08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2; = 10956/（0.186489）=120。455 N/mm2；立杆稳定性计算 = 120.455 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 10。294 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3。3得 : k = 1.155 ;计算长度系数参照扣件式规范表5.3。3得 ： = 1。5 ；计算长度 ，

20、由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3。118 m；长细比： L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0。186立杆净截面面积 ： A = 4。89 cm2;立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 5。08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 :f =205 N/mm2； = 10294。38/(0。186489）+67630.212/5080 = 126.495 N/mm2；立杆稳定性计算 = 126.495 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

21、 Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0。117 kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10。8 m2;按规范5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN), N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算:Nlw = 1。4WkAw = 1。768 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.768 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数;由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0。949,l为内排架距离墙的长度；又： A =

22、4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494。8910-4205103 = 95.133 kN;Nl = 6。768 Nf = 95。133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6。768小于双扣件的抗滑力 12。8 kN,满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的

23、截面惯性矩I = 712 cm4，截面抵抗矩W = 102 cm3，截面积A = 21.5 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.25。455 +1。43.15 = 10。956 kN;水平钢梁自重荷载 q=1.221.50.000178.5 = 0。203 kN/m; 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图（mm） 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN。m）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 14.79 kN； R2 = 7。9 kN； R3 = -0。009 kN。 最大弯矩 Mmax= 1。662 kN.m；最大应

24、力 =M/1。05W+N/A= 1.662106 /（ 1。05 102000 )+ 0103 / 2150 = 15.516 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 15.516 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用14号工字钢，计算公式如下其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9。180 235 /( 1200140235） = 2.47由于b大于0。6,查钢结构设计规范(GB50017-2003）附表B，得到 b值为0.956。经过计算得到最大应力 = 1.66210

25、6 /( 0.956102000 ）= 17.044 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 17。044 小于 f = 215 N/mm2 ，满足要求！ 十、拉绳的受力计算：水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力.各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=15.93 kN； 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算:钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=15.93 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(k

26、N）； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN), 计算中可以近似计算Fg=0.5d2,d为钢丝绳直径(mm）； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0。82和0.8; K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取15。93kN,=0.82，K=8,得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于18mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为N=RU=15.93kN钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳（斜拉杆)

27、的拉环最小直径 D=(1592。9594/3.142125） 1/2 =13mm； 十二、锚固段与楼板连接的计算： 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.009 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=9.1524/（3。142502)1/2 =0。341 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚

28、固强度计算如下：锚固深度计算公式:其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0。009kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2; f- 钢材强度设计值，取215N/mm2; h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 9。152/(3。142201。57）=0。093mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67。51kN螺栓的轴向拉力N=0。009kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，

29、混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 7.9kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长,b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0。95fc=16.7N/mm2;经过计算得到公式右边等于161.75 kN,大于锚固力 N=7.90 kN ,楼板混凝土局部承压计算满足要求!十三、悬挑脚手架阳角型钢计算书一、参数信息 :1、荷载参数 脚手架联梁传递支座力F(kN)：9。80；2、阳角型钢构造参数 型钢支撑形式：两根支杆； 立杆横向间距或排距La（m)：1

30、.20； 内排架距离墙长度a(m)：0。30； 阳角型钢长度L(m)：2。80； 点M到Q点的距离D1(m): 3。60； 支点P到建筑物角点O的距离D3(m)：2。50; O点到Q点的距离D2（m）：0.10;3、阳角型钢材料参数： 型钢型号：14号工字钢； 支杆类型：12。6号槽钢二、阳角型钢计算水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。型钢截面惯性矩I = 712。00cm4,截面抵抗矩W =102。00cm3，截面积A =21。50cm2。 阳角型钢示意图 阳角型钢计算简图 1、型钢受力计算脚手架联梁传递支座力F=9.800kN；水平钢梁自重荷载 q=1。216.

31、909。810-3=0。199kN/m经过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图(kN）) 阳角型钢支撑梁弯矩图（kN。m）) 阳角型钢支撑梁变形图（mm)型钢支点的的支撑力为RA=8。241kN;型钢固接处的支撑力为RB=11.915kN;型钢最大弯矩 Mmax=5.123kN.m;图中距离|MP|= （3。6003.600+0.1000.100+2.5002.500+1.4140.1002。500）1/2=4.424m图中角度 MPQ=arcsin(3.600/4。424)=54.4600图中角度 OPQ=arctan（0.100 / 2.500）=2。2910每根支杆的压力 T=8。24

32、1/2/sin(54。460）=5.064kN水平型钢的轴向力 N=25。064cos（54。460)cos(2.2910)=5.878kN型钢最大应力计算值 = M/1。05W+N/A=5.123106/（1。05102103）+5.878103/（21。5102）=50.568N/mm2型钢的最大应力计算值 = 50.568N/mm2 小于型钢的抗弯强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用14号工字钢，计算公式如下:其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003）附录B得到：b=1.65由于b大于0.6，

33、查钢结构设计规范（GB500172003）,得到 b=1。07-0.282/b = 1。07-0。282/1.65=0.899。经过计算得到最大应力 = 5.123106 /( 0.899102103）= 55.863 N/mm2型钢的最大应力计算值 = 55。863N/mm2 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求！3、支杆的强度计算下面压杆以 12.6号槽钢槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值,N = 5。064kN； A - 受压斜杆净截面面积,A =15.69cm2； i - 计算受压斜杆的截面回转半径,i =4。953cm; l 受最大

34、压力斜杆计算长度，l = 4.424m； 杆件长细比，=4.424102/4.953=89 - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.667; - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是4.839 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求!斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接,对接焊缝强度计算公式如下其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=5.064kN； lw为斜撑支杆件的周长,取227mm； t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=5。5mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取ft=185.00N/mm2,fc=2

35、15。00N/mm2经过计算得到焊缝最大应力 = 5。064103/（2275。5) = 4.056N/mm2。对接焊缝的最大应力= 4.056 N/mm2 小于 185 N/mm2，满足要求！4、型钢与建筑物连接的计算水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下: 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为其中 N - 对接焊缝轴向力,N=5.878KN; F 对接焊缝切向力，F=11.915KN； A 水平钢梁满焊的截面积，A=21。5cm2； ft - 对接焊缝的抗拉强度，ft=185N/mm2； fv - 对接焊缝的抗剪强度，fv=125N/mm2; 经过计算得到焊缝正

36、应力= N/A =5。878103/(21。500102)=2。734N/mm2； 焊缝剪应力f = F/A =11。915103/（21.500102）=5。542N/mm2;对接焊缝的折算应力(2.7342。734+35。5425。542)0。5=9。981N/mm2； 对接焊缝的正应力=2。734 N/mm2小于焊缝的抗拉强度185.000 N/mm2，满足要求；对接焊缝的剪应力f =5。542 N/mm2小于焊缝的抗剪强度125.000 N/mm2，满足要求；对接焊缝的折算应力9.981 N/mm2小于1.1ft =203.500 N/mm2，满足要求!2。4 电梯井、采光井六层一挑脚

37、手架1、 电梯井14工字钢验算电梯井脚手架布置图，同主体六层一挑。5001380500 238014#工字钢截面特性：E=2.06105Nmm2 W=140.9cm3I=1127cm4强度计算：由前计算荷载得: P=16962.3N=MW=P500140。9103=60.2Nmm2=205Nmm2 满足要求.挠度计算:=16962.3500（32380245002）（242.061051127104)=2.43mm=2380400=5.95mm 满足要求。2、采光井内14#工字钢验算采光井脚手架布置见附图，同主体六层一挑。PPP500925925500285014#工字钢截面特性： E=2.0

38、6105Nmm2 W=140.9cm3 I=1127cm4强度计算:由前计算荷载得： N=33924.6N P=11308.2NMmax=11308.2（500925)=16114.2NM=MW=161142。2103140。9103=114。4mm2=205Nmm2满足要求。挠度计算：1=Pa（3L24a2)24EI=11308.2500(32850245002）（242。061051127104）=2。37mm2=PL348EI=11308。228503(482。061051127104）=2.35mm=12=2。372。35=4.72mm=2850200=14.25mm满足要求。2。5、

39、特殊部位挑出阳台处模板排架搭设对阳台梁:3000底模自重：0。30.21。2=0.072KN1800500600新浇砼重： 4。905KN 8。33KN4.24KN250。20.421.2=2.52KN支撑立管自重：17.475KN33。89.8103=0.112KN支撑横管自重:1.243.849。8103=0。181KN扣件:614.610-3=0。088KN振动荷载：2.00.21.2=0。48KN总静载设计荷载值：1.22.973=3.568KN动荷载：0.481。4 =0。672KN则 P1=4.24KN对阳台板：底模：1.01。20。3=0。36KN砼自重：250。091。01。2

40、 =2。7KN钢管支架重：（31。24)3。849.8103 =0.293KN扣件重：614。6103 =0.088KN施工荷载:2.51.01.2 =3。0KN总静载设计荷载值:1.2（0。362.70.2930.088）= 4。13KN动荷载：31.4 = 4.2KNP2 = 4.13+4.2=8。33KNI14工字钢计算：A=26。11cm2 I x = 1127cm4 W=140。9CM3 E=2.06105 =8。829106140。9103 =62。66Nmm2215Nmm2 满足要求。max= P133EIPAL2(3Lb）6EI =4.241。13101232.0610511271048。330.52(31.10。5）101262.061051127104 =1。2mm300/200=15 满足施工规范要求。3、脚手架搭设流程预留钢板(或I字钢) 放置纵间扫地杆 立杆 横向扫地杆 第一步水平杆 第一步横向扫地杆 第一步纵向水平杆 第一步横向水平杆 第二步纵向水平杆 第二步横向水平杆连墙件(或加斜抛） 搁栅剪力撑脚手笆栏杆密闭绿网。在脚手架外侧，立杆里侧用2000密目安全网封闭，脚手架四角应设置避雷接地装置。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。标准层与不等层接口应调整步距。在结构或装饰施工处应设不少于