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1、双向板肋形楼盖设计计算书、设计资料(1) 建筑平面布置：平面尺寸12000X30000mm2，四边边柱柱距6000mm2,厅中无柱，楼面标高 4.5m。(2) 楼面做法：88J1楼44(5层做法，130mm厚，楼面做法重量2.30kN/m2)。(3) 结构做法：全现浇钢筋混凝土楼盖和柱，楼面活荷载标准值4.00kN/m2,梁板下面用10mm厚水泥砂浆抹灰(水泥砂浆重量20 kN/m3)(4) 本设计不考虑结构水平荷载，梁柱结构按铰接考虑。(5) 梁板混凝土均采用C25级，钢筋直径12mm时，采用HRB335钢筋，直径v 12mm时，采用HPB235钢筋。二、结构布置(1)楼盖采用双向板肋形楼盖
2、方案，梁板结构布置及构件尺寸见下图:lx=3m ly=6m ；四边连续板B1共6块；三边连续，短边简支版B2共四块；三边连续，长边 简支板B3共六块；两边简支两边连续板b4共四块(2) 板厚：取100mm, h 二=66.7 : : 100mm，所以板厚满足条件;、 1 1(3) 中跨主梁截面高度：I =12m,h=()1 =857mm 1500mm ；14 8取 h = 1200mm , h b =1.5 3,取 b = 500mm ；、 、 1 1(4) 边跨主梁截面高度：l=6m,h=( )1 = 429mm 750mm ；14 8取 h = 600mm ,h b = 1.5 3,取 b
3、 = 300mm ；、 、 1 1(5) 次梁截面高度：I =6mm,h=()1 = 333.3mm 500mm ；18 12取 h = 450mm, h b = 1.5 3,取 b = 200mm ；三、荷载计算楼面做法100mm厚钢筋混凝土板自重10mm厚水泥砂浆抹灰自重恒载标准值活载标准值何载设计值-P1 F2可变荷载效应起控制作用四、板内力及配筋计算B区格2.3kN/m 225kN/m 0.10 = 2.5k N /m 220kN/m 汉 0.01= 0.20k N /m2总计 5.00kN/m 25.00k N / m4.00k N / m 2R =1.2X5.0+1.4A4 = 1
4、1.6kN/m 2F2=1.35 5.0 1.4 0.7 4 =10.67kN/mP =1 1.6k N / mlx =1.05 (3000 -200) = 2940mm ly =1.05 (6000 -500) = 5775mmmi12竺2n 2 2 n :0.8 11.6 2.942243 1.96 -11.96 +0.26 +1.96 汉 2.1 +0.26 汇 2.1=2.37 kN m /m取二 0.95,hox = 80mm,hOy二 70mm, fy 二 210N /mm2 rmin =0.45ft. fy=0.45 1.27 210 =0.272%0.2%代口寸=Pmin 5h
5、 = 0.272x1000x100 = 272mm2截面位置弯矩设计值（kN m/m）h。mmA mSfy 札2mm预配钢筋短跨跨中mx = 2.3780148 272A6- 100,283mm2长跨跨中m =am =0.26 汉 2.37 =0.62yxa7044 272A6- 100,283mm2短跨支座m；二 m；= Pmx =2.1 江 2.37 =4.9880312A8-150,335mm2长跨支座m; =m; = Bmy =2.1 汉 0.62 =1.307093 272A8-180,279mm2表1:区格B 2lx=1.10 (3000 -200) = 3080mmly=1.10
6、 (6000 - 250 -150) = 6160mm 1 1n =ly .lx=2,取厂芦 0.25,1; -2.1B2区格为一短边简支，无圈梁，内力折减系数为1.0,简支边弯矩my= 0，11n = Iy lx =1.96，取22 = 0.26, : =2.1f2 1.96成B1区格为四边连续板，四周有梁，内力折减系数为0.8,跨中钢筋全部伸入支座0.8qIqlx mi诬x3n 12n 2 二 2nl-:川按构造配筋，A6-100,283mm211.6 3.0823 2 1122x2 + 2 乂 0.25 + 2 乂 2x2.1 + 0.25 x 2.1=3.42(kN m)/m取=0.9
7、5 代=80mm,h广 70mm, fy= 210N/mm2min =0.45 ft fy =0.45 1.27 210 =0.272% 0.2%乓牛Pmin5h = 0.272x1000x100 = 272mm2表2：截面位置弯矩设计值(kN m/m)h。mmA mSfy2mm预配钢筋短跨跨中mx =3.4280214 272A6- 100,283mm2长跨跨中my = amx = 0.25 正 3.42 = 0.867062 272A6-100,283mm2短跨支座m；二 m；= 0mx = 2.1 汉 3.42 = 7.1880450A8-110,457mm2长跨支座m； = 0my =
8、2.1 x 0.86 = 1.8170130272A8- 180,279mmB 3lx=1.10 (3000 -150 -100) = 3025mm ly =1.10 (6000 -250 -250) = 6050mm1 11.0,简支边弯矩mx=0 ,n =ly.lx=2,取 厂芦 0.25, 2.1B3区格为一长边简支，无圈梁，内力折减系数为3按构造配筋，A6-1005283mmAmqlx2竺：!x 12 2n 2： n 2.-122 汉 2 + 2 汇 0.25+2 正 2.1+2 汉 0.25 正 2.1=4.54( kN m)/m取 =0.95% = 80mm,hoy= 70mm,
9、fy=210N/mm2rmin =0.45 ft fy=0.45 1.27 210 =0.272% B0.2%代小山=Pmin 汉 bh = 0.272 汇 1000 汉 100 = 272mm2表3：截面位置弯矩设计值（kN m/m/hommamA=.怯物2mm预配钢筋短跨跨中mx = 4.5480284A8-160,314mm2长跨跨中m =amx = 0.25 正 4.54 =1.14、A7082 272A8- 180,279mm2短跨支座m; = Bmx =2.1 汉 4.54 =9.5380597A10-130,604mm2长跨支座m； =m; = 0my =2.1.14 =2.39
10、70171 272A8- 180,279mmb4区格lx=1.10 (3000 -150 -100A3025mm ly =1.10 (6000 -150 -250) = 6160mm1 1n =lylx=2.04，取 2y2 =0.24,: n2 2.042=2.1B4区格为角区格（两邻边简支，两邻边连续），内力折减系数为1.0,按跨中钢筋全部伸入支座，简支边弯矩mx=my=0，按构造配筋，A6-100,283mql ; 3n1x 12 2n 2 : ns11.6 3.0252 3 2.04 1 -122 汉 2.04 + 2 汉P24+N04 汉 2.1+0.24 汉 2.1=4.84( k
11、N m)/m取 =0.95% = 80mm,hoy= 70mm, fy=210N/mm2rmin =0.45 ft fy=0.45 1.27 210 =0.272%0.2%As A=Pmjn Eh =0.272 000 灯 00 = 272mm2表4：截面位置弯矩设计值（kN m/m/hommaa mAS = yA02mm预配钢筋短跨跨中mx = 4.8480303A8-160,314mm2长跨跨中m =amx =0.24 正 4.84 = 1.16yxA7083 272A8- 180,279mm2短跨支座m；=p mx =2.1 汉 4.84 =10.1680637A10-120,654mm
12、2长跨支座m； = 0my =2.1.16 =2.4470175 11584B20,12562跨跨中61.4420000.0150.0150.9924973B16, 603C支座-108.332000.2640.3130.8431032950.34B18,10173跨跨中74.0420000.0180.0180.9916003B16, 603p满足最小配筋率的要求。(2) 斜截面受剪承载力计算b = 200mm h0 = 450 - 35 = 415mmfc =11.9N/mm2ft =1.27N/mm2fyA 210N /mm2h b = h0 b = = 2.075 : 4 w2000.2
13、5-cfcbhb-0.25 1.0 11.9 200 415=247kNmax ,Vb1 ,Vb2 ,Vd % = 107.46kN截面满足限制条件-0.19%a = 0.2%3006030.67% . = ma) 0.2%,45 主=45200 450fyO.7ftbh0=O.7 1.27 200 415 =73.8kN表7：斜截面抗剪箍筋截面位置V(kN )Asv1 V -0.7 忡。S1.25x2fyvh实配箍筋A ；v1s边支座A69.02按构造配筋A6-2000.142B支座（左）107.460.155A6-1500.189B支座（右）96.880.106A6-1800.157C支座
14、（左）89.170.071A6-1800.157C支座（右）93.420.090A6-1800.157n Asvi2x28 3fi 27S bJ oE )min24 卞二 o 2耳心莎* O,i45%Vsmax为200mm, dmin为6mm，满足构造要求，配筋合理。六、中跨主梁计算1、中跨主梁构件尺寸h = 1200mmb =500mm，纵筋HRB335级钢筋，箍筋HPB235级钢筋，C25混凝土，保护层厚度25mm，按一类环境设计。次梁按弹性设计法进行计算，跨中截面钢筋不截断，直接伸入支座，作为支座截面的受压钢筋计算，截面尺寸 及计算简图如下:2、荷载与内力计算(1) 板传递荷载：p=5.
15、01 3 1.5 2 4 1.2 4.01 3 1.5 2 4 1.4 = 208.8kN2 22板传递荷载引起支座剪力V1： V 208.8 =104.4kN板传递荷载引起跨中弯矩M： M1=104.4 6 104.4 3=313.2kNm(2) 主梁及抹灰自重：gh.2 25kN/m3 (1.2-0.1) m 0.5m 20kN/m3 0.01m 0.5m,一，320kN/m3 0.01m (1.2-0.1) m 2 =17.15kN/m=17.15kN/m 12 =102.9kN主梁及抹灰自重引起跨中弯M: M21主梁及抹灰自重引起支座剪力V2: v212217.15kN/m (12m)
16、2-308.7kN m8(3) 次梁传递剪力:p=max(VB1 VB2), (VC1 VC2) 3 = max( 202.4kN,178.28k N 3 = 607.2kN一 1次梁剪力引起的支座剪力U： V3二 67字kN =303.6kN次梁剪力引起跨中弯矩 M： M3 =303.6kN 6m-202.4kN 3m=1214.4kN m3、配筋计算(1)跨中配筋，按T型截面设计，双排布置。h = 1200mm a = 60mmh0 = h-a = 1200mm -60mm = 1140mmb = 500mmfy =300N/mm2ft=1.27N/mm2fA11.9N/mm2fyA210
17、N/mm21 bf 二 min(0.05 : hf h0 = 100mm 1140mm = 0.088 :0.1l0,b 12hf二 min4000mm,1700mm = 1700mmf bh(h -0.5h) = 1.0 11.9N/mm2 1700mm 100mm (1140mm-0.5 100mm)：1 c f f f/,-2205.1kN m M -1836.3kN m属于第1类T形截面1.0 11.9 1700 11402M1836.3 1 06=0.070 2fyvho实配箍筋边支座A43.16按构造配筋A6-350B支座（左）-67.00按构造配筋A6-350表10 ：斜截面抗剪
18、箍筋B支座（右）59.96按构造配筋A6-350C支座（左）-56.96按构造配筋A6-350C支座（右）57.66按构造配筋A6-350八、短边跨主梁计算1构件尺寸h = 600mm b = 300mm，纵筋 HRB335 级钢筋，箍筋 HPB235 级钢筋，C25混凝土，保护层厚度25mm，按一类环境设计。按弹性设计法进行计算，截面尺寸及计算简图如下：132、荷载计算（1）板传递荷载:恒载:活载:gA 5.0 2qA.=4.020kN/m 0.331m （0.6-0.1）（3）次梁传递剪力：由板传来的恒载设计值由板传来的活载设计值次梁自重与抹灰重3 1.5 2 4 1.2 =108kN13
19、 1.5 2 4 1.4 =100.8kN2（2）主梁及抹灰自重:g2 =1.2 25kN/m3 (0.6-0.1) m 0.3m 20kN/m 3 0.01m 0.3mm 2 =4.81kN/mg1.2 5.0kN/m 23.0m = 18.0k N / mq =1.4 4.0kN/m 23.0m = 16.8k N / mg2=1.2 25kN/m30.2m (0.45-0.10) m20kN/m3 0.01m (0.45-0.1O m 220kN/m3 0.01m 0.2m二 2.32kN/m表11：恒载引起的支座剪力Vmax = （g :q）l（kN）板传递荷载（梯形）次梁与抹灰自重（
20、均布）内力组合a(a)P(b)Vm axa(a)VmaxVm axVA0.282030.460.3955.5035.96表12：活载引起的支座剪力Vmax =c-g:q）l（kN）板传递荷载（梯形）次梁与抹灰自重（均布）内力组合a( a)P(b)Vm axa(a)VmaxVm axVA00.32833.060033.06恒载一V =35.96kN ;活载引起的支座剪力：V2 =33.06kN3、内力计算短跨主梁的弯矩及剪力按照结构设计手册90JG提供的结构力学计算图表进行计算（表中弯矩单位为kN m,剪力单位为kN），按两跨连续梁计算。；主梁架在柱上，柱宽度不大，引起的差距不大支座计算内力可以
21、不用换算到支座边截面，按轴跨计算表13：板传递何载（二角形）gr=18.0kN/m q =16.8kN/mB(b)M max (Vmax )M,0.0290.04646.61MB-0.0665-0.0665-83.31VA0.1840.20040.03VB-0.316-0.316-65.98表14：次梁传递剪力（集中力）V1=35.96kNV2=33.06kNa(a)B(b)Mmax (Vmax)M10.1560.20373.93MB-0.188-0.188-77.85VA0.3120.40624.64VB-0.688-0.688-47.49表15:主梁及抹灰自重（均布）g2 =2.32kN/
22、m内力组合(a)m max (vmax )m max (vmax)M10.0705.85126.38MB-0.125-10.44-171.61VA0.3755.2269.89VB-0.625-8.70-122.174、配筋计算(1)正截面受弯承载力计算主梁跨中截面按T形截面计算:h0 = 600 -35 二 565mm100)=612.85kN mb = 300mm h = 600mm a = 35mmhf = 100mmhf / h0 =100/565 = 0.18 _ 0.111bf 二 minI。= 10005b2sn =1675 = 1000mm fc=11-9N / mm 2 2 f
23、y=300N/mm:Mcbf hf(h0?=1.0 11.9 1000 100 (565M1 =126.38kN m主梁跨中截面均按第一类T形截面计算，次梁支座截面按矩形截面计算。表16 :正截面抗弯钢筋(跨中截面a = 35mm，支座截面a = 65mm)截面位 置M (kN m)b；(mm)as = MFfcb 睛c1-X =0.5AaMs_ f hy； s o(mm2)实配钢筋(mm2)J1-2 叫(1Rs)1跨跨中126.3810000.0330.0340.9837583B16,603B支座-171.613000.1680.1850.90711783B18, 7636030.335% Sn 二 max0.2%,45300 600=45fyf i 270.19% =0.2% 300满足最小配筋率的要求
