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1、ICS27.160CCSF12团体标准T/CPIAXXXX-202X漂浮式水上光伏发电锚固系统设计规范Codefordesignoffloatingphotovoltaicanchoringsystem（报批稿）在提交反馈意见时，请将您知道的相关专利连同支持性文件一并附上。XXXX-XX-XX发布XXXX-XX-XX实施中国光伏行业协会发布漂浮式水上光伏发电锚固系统设计规范1范围本文件规定了针对漂浮式水上光伏发电锚固系统设计的环境荷载计算方法、锚固设计方法及要点。本文件适用于建设在内陆水域的漂浮式水上光伏项目，为从事水上光伏锚固设计人员提供设计依据。2规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规
2、范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中,注日期的引用文件,仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。GB/T333642016海洋工程系泊用钢丝绳GB500092012建筑结构荷载规范JTS1452015港口与航道水文规范JTS14412010港口工程载荷规范JTS151-2011水运工程混凝土结构设计规范JGJ94-2008建筑桩基技术规范JGJ1062014建筑基桩检测技术规范ISO12944-2017钢结构防护涂料系统的腐蚀保护(CorrosionProtectionofSteelStructuresbyProtectivePain
3、tSystems)ISO14713-1：2009锌镀层铁和钢结构中抗腐蚀保护的指南和建议第1部分:设计和抗腐蚀一般原则(ZinccoatingsGuidelinesandrecommendationsfortheprotectionagainstcorrosionofironandsteelinstructuresPart1:Generalprinciplesofdesignandcorrosionresistance)3术语和定义下列术语和定义适用于本文件。3.1最大波高maximumwaveheight观测记录中出现的最大波高值或设计重现期内的最大波高值。3.2风生流wind-driven
4、current由风的切应力作用于水面产生的水流。3.3风生浪wind-drivenwave由风的切应力作用于水面产生的波浪。3.4一阶波浪力firstorderwaveforce由入射波和绕射波共同作用产生的波浪力。一阶波浪力与波幅成正比，其变化频率特征与入射波的频率特征一致。注：也称波浪激励力(waveexcitingforce)3.5平均波浪漂移力meanwavedriftforce波浪二阶力中的定常部分。其值与波幅的平方成正比，其频率特征远低于典型的波浪频率。3.6计算流体动力学computationaIfluiddynamics；CFD使用计算机和离散化的数值方法对流体力学问题进行求解
5、，从而可预测流场流动和分布。3.7系泊点mooringpoint系泊缆绳与水上光伏方阵的连接点。3.8锚固点anchoringpoint系泊缆绳与锚固基础的连接点。3.9系泊缆mooringIine用于限制漂浮方阵运动以保证其所在位置时刻满足设计要求的绳索，一般包括缆绳、连接件以及其他辅助配件。3.10重力锚deadweightanchor靠锚体自身重力以及锚底部与水底摩擦力提供承载力。注：材质通常为钢或钢筋混凝土材料。3.11桩锚pileanchor靠桩体与土体的侧阻力和水平阻力提供承载力。注：材质通常为碳钢或钢筋混凝土材料。3. 12歹IJcoIumn从南（北）侧至北（南）侧依次布置的一排
6、光伏组件。4. 13行row从东（西）侧至西（东）侧依次布置的一排光伏组件。5. 14背向风backwind光伏组件背面所受到的风。6. 15正向风forwardwind光伏组件正面所受到的风。7. 16方位角azimuthangle从方阵局部坐标系下的指北方向线起，依顺时针方向到来风、来浪或来流方向线之间的水平夹角。注：对应的环境条件也称为风向角、浪向角、流向角。8. 17粘性土cohesivesoiI塑性指数大于10的土。注：例如黏土、粉质黏土、淤泥质黏土等土质。9. 18非粘性土cohesionlesssoiI粘粒含量少，呈单粒结构，不具有可塑性的土。注：例如碎石（类）土和眇（类）。4环
7、境荷载计算4.1总述4.1.1 水上光伏电站承受的环境荷载主要有风荷载、波浪荷载、流荷载、雪荷载等。本文件中主要讨论与锚固设计相关的风荷载、流荷载以及波浪荷载的计算方法。对于内陆水域地震荷载和冰荷载对水上光伏电站锚固系统的影响可忽略不计。4.1.2 在计算环境荷载时，环境条件重现期通常选取25年，不同环境条件的方位角（风向角、浪向角、图1环境条件方位角4. 2设计输入4. 2.1本节所述环境条件为影响漂浮式光伏电站设计的自然环境条件，主要包括风、浪、水流、水深、水位落差、潮汐、水底地质等。4. 2.2选取年最大风速数据时，一般应有当地25年以上的风速资料；当无法满足时，风速资料不宜少于10年。
8、观测数据应考虑其均一性，对不均一数据应结合周边气象站状况等作合理性订正。当缺失风速资料时，可根据GB500092012中表E.5直接选取对应地区的设计风压。4. 2.3波浪特征要素如波高和周期等应使用专业的观测设备和装置搜集，例如波浪浮标和波浪观测仪等。在缺失实际观测数据的情况下，可利用波浪数值模拟推演模型进行预报，例如MIKE21等，也可以使用经验公式对波浪要素进行估算，具体估算方法参见JTS1452015中7.2的规定。4. 2.4内陆河流流速应由长期观测资料整理分析后确定；内陆湖泊流速可以根据长期观测或风生流数值模拟确定。4. 2.5确定设计最大水深与水位落差时,应结合历史观测资料并考虑
9、雨季和洪期对水深、水位的影响。4. 2.6锚固设计需考虑项目地周边或水底地质条件，在项目地进行地质条件勘测，并将勘测结果作为设计输入资料。10. 2.7锚固设计应考虑光伏区水质和大气环境，应针对光伏区进行水质条件和大气环境数据的收集，将结果作为设计输入条件。4.3风荷载-I / 一 , - I单体背向风荷载单列背向风荷我A4.3.1取项目地最大风速作为设计输入参数，通常光伏组件背向风荷载较大，以背向风荷载为计算基础，具体计算思路见图2。rI方阵背向风荷载11方阵不同风向风荷载1，Yl/1，Vl图2风载荷计算思路4.3.2风荷载计算需要的输入参数见表1。表1风荷载计算输入参数计算输入单位设计风速
10、（K）米高空10分钟平均）UOm/s表1风荷载计算输入参数（续）计算输入单位光伏组件倾角O光伏组件面积月m浮体水上迎风面积4m2光伏组件体形系数4；列遮蔽系数仪方向系数4地面粗糙度类别计算方阵的行数八；计算方阵的列数M4.3.3单体结构的风荷载计算可参考GB50009-2012中公式8.1.1-2,垂直作用于结构表面的风荷载标准值应按照公式（1）计算：Wk=BgZUSlUZWo（1）式中：修一风荷载标准值，单位为牛顿每平方米（Nm2）；Bez高度Z处的阵风系数；风荷载局部体形系数；1.风压高度变化系数；的一基本风压，单位为牛顿每平方米（N11）2）。4. 3.4地面粗糙度指的是水上光伏项目地周
11、围的环境粗糙度可分为A、B两类：a） A类指空旷的湖岸及沙漠地区；b） 类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇。4.3.5组件阵的风系数SgZ见表2。表2阵风系数选取粗糙度A类B类阵风系数SgZ1.651.704.3.6体型系数从”应依据风洞实验结果或经过验证的CFD仿真分析结果取值。如无相关数据，可参考以下标准取值，光伏组件倾角小于10时参考值为1.0,光伏组件倾角大于10小于30时，参考值为2.0,浮体参考值为L3。4.3.7风压高度变化系数/见表3。表3高度变化系数选取粗糙度A类B类高度变化系数/1.091.004.3.8基本风压根据按公式（2）计算：%乏。环（2）式中：他基本
12、风压，单位为牛顿每平方米（Nm2）；V0设计风速，单位为米每秒（ms）,取10米高空10分钟的平均风速；P空气密度，单位为千克每立方米（kg?）。4.3.9作用在单一光伏组件上的背风向水平风荷载用按公式（3）计算：Fh=Awksin（3）式中：Fh单一光伏组件上的背风向水平风荷载，单位为牛顿（N）；A光伏组件面积，单位为平方米(m2)；版风荷载标准值，单位为牛顿每平方米(Nm2)；光伏组件倾角，单位为度( )。4. 3.10浮体水面以上部分迎风面积示意图见图3,作用在单一浮体上的背风向水平风荷载月按公式 (4)计算：Ff=AfWA(4)作用在单一浮体上的背风向水平风荷载，单位为牛顿(N)；单块
13、光伏组件对应的浮体水面以上部分迎风面积，单位为平方米(m2)； 作用在浮体结构上的风荷载标准值，单位为牛顿每平方米(Nm2)。式中: R- A1Wn光伏支架水线面.b) 侧视图图3浮体水面以上部分迎风面积示意图4. 3.11漂浮式水上光伏发电站为阵列式结构，计算列风荷载时应考虑前部结构对后部结构的遮蔽效 应(遮蔽系数示意图见图4),通过引入计算参数遮蔽系数G计算后部结构风载荷。遮蔽系数&应通过 CFD仿真或风洞实验获取，按公式(5)计算：(5)式中:CSFhFb4. 3. 12(n)第n排的遮蔽系数；迎风侧第n排的水平风荷载, (1)迎风侧第1排的水平风荷载,单位为牛顿(N)； 单位为牛顿(N
14、)。漂浮式水上光伏阵列背风向风荷载按公本(6)计算：Fc=Fh (I) l+(Nr-l) Cs+Ff(l) l-f-(Nr-I) XC；r(6)式中：Fc单列背风向风荷载，单位为牛顿(N)；Nr方阵光伏组件的排数；Fh (1) 迎风侧首排光伏组件的水平风荷载，单位为牛顿(N)；R (I)迎风侧首排浮体的水平风荷载，单位为牛顿(N)；Cs光伏组件遮蔽系数平稳段的平均值；而浮体遮蔽系数平稳段的平均值。 0246 8 10 12 14 16 18 20光伏组件编号(由北至南)b)遮蔽系数曲线示意图4遮蔽系数示意图4.3.13方阵整体背风向总荷载FY可根据方阵排布，按公式(7)计算:F产FCXNC式中
15、：R方阵整体背风向受到的风荷载，单位为牛顿（N）；Fc单列背风向风荷载，单位为牛顿（N）；Nc方阵光伏组件列数。4.3.14以方阵背向风荷载为基础，通过引入无量纲的方向系数K计算不同风向风荷载，按公式（8）：FWind（61）=FZXK（1）（8）式中：M（.）对应风向角血的风荷载，单位为牛顿（N）；KgD风荷载方向系数；,风向角，单位为度（）,风向角与方阵的关系见图1。4.3.15方向系数K与风向、光伏方阵的排布和浮体形式有关，根据CFD仿真或风洞实验获得。以背风向为北风时为例，方向系数检M,fc,Ke,Kse-S,M,左分别对应北风时北侧风荷载、东北风时北侧风荷载、东北风时东侧风荷载、东风
16、时东侧风荷载、东南风时东侧风荷载、东南风时南侧风荷载以及南风时南侧风荷载的方向系数见图5。缺少CFD仿真结果及风洞实验数据时，可按推荐值取值，见表4,东西侧按相同的系数进行计算：K*-tKs图5方向系数主要考虑的方向表4方向系数选取方向系数小KeKSES/1系数取值1.01.00.40.40.41.01.04.4波浪荷载4.4.1方阵的波浪荷载由一阶波浪荷载和平均波浪漂移力叠加组成，计算波浪荷载需要的计算输入参数见表5。表5波浪荷载计算输入参数计算输入参数单位最大波高凡“m波浪周期7、S有效迎浪长度（:）IIl4.4.2漂浮式水上光伏方阵的设计最大波高较小，根据Airy线性波理论，方阵的一阶波
17、浪荷载可按公式（9）计算：FeX当%同（2）（9）式中：FeX方阵的一阶波浪力，单位为牛顿（N）；小“最大波高，单位为米（m）；Fo单位波幅下的最大波浪荷载，单位为牛顿（N）；?浪向角，单位为度（）:T波浪周期，单位为秒（三）o4.4.3漂浮式水上光伏方阵应考虑平均波浪漂移力作用，平均波浪漂移力可由水动力实验或仿真计算获取，如无相关数据可参考MarU。公式(10)计算：Fdriftg%L(J(10)式中：Fdrifi方阵的平均波浪漂移力，单位为牛顿(N)；P水密度，单位为千克每立方米(kg)；g重力加速度，单位为牛顿每千克(NZkg)；k最大波高，单位为米(m)；2浪向角，单位为度();1.(
18、2)方阵的有效迎浪长度，单位为米5),与浪向角。相关。方阵有效迎浪长度/()的示意图见图6,可按照公式(11)计算：1.=LxXcos2+LyXsin2(11)式中：L方阵有效迎浪长度，单位为米(Ill)；LX方阵X方向上的迎浪长度，单位为米(m)；Ly方阵y方向上的迎浪长度，单位为米(In)；2浪向角，单位为度();XZ来浪方向图6有效迎浪长度L示意图4. 4.4漂浮式水上光伏方阵总波浪荷载按照公式(12)计算：=f7ex(2)drifl(2)(12)式中：Fi(2)对应浪向角人的总波浪荷载最大值，单位为牛顿(N)；心()对应浪向角的最大一阶波浪荷载，单位为牛顿(N)；Fdrift(2)对应
19、浪向角的平均波浪漂移力，单位为牛顿(N)；2浪向角，单位为度(),定义见图1。4.5流荷载4.5.1流荷载包含水流对浮体侧壁的水流力和底部的摩擦阻力,其中水流力计算公式可参考JTS144-1-2010,摩擦力计算公式可参考船体摩擦力规范1957ITTC。计算中应考虑浮体形状及方阵水面以下湿表面积。4.5.2计流荷载需要的计算输入参数见表6。表6流荷载计算输入参数计算输入单位流速?m/s不同浮体迎流面积SID2不同浮体底面积S,m2不同类型浮体数量，MPCS4.5.3根据JTS14412010第13章公式13.0.1,作用于工程结构上的水流力标准值应按公式（13）计算：Fc=l2CwPfS（13
20、）式中：Fc水流力标准值，单位为牛顿（N）；a水流阻力系数；P.水密度，单位为千克每立方米（kgm3）；V设计流速，单位为米每秒（ms）；S计算构件在流向垂直平面上的投影面积，单位为平方米（m2）o4.5.4水流阻力系数宜根据C仿真计算软件或水动力实验获得。如无相关数据可按照来流方向和浮体的形状将计算模型分为两类浮体:迎流侧较长的浮体和迎流侧较短的浮体，见图7。两类浮体的水流力系数取值不同，迎流侧较长的浮体水流阻力系数Q为2.32；迎流侧较短的浮体其水流阻力系数见表7。由于浮体间距和迎流长度会影响水流阻力，可按方形墩流力横向影响系数加（见表8）对水流阻力系数进行修正（见图8）。a）迎流侧较长的
21、浮体b）迎流侧较短的浮体图7流荷载计算中浮体的分类4. 5.5上述两类浮体以编号区分为1和2,根据方阵浮体排布设计及方阵浮体吃水深度,应按公式（14）计算总水流力：Pc=l2Cw11PfS1N1Cv2tn2PfS2N2（14）式中：扇、a3水流阻力系数；制、叱两类浮体方形墩流力横向影响系数；水密度，单位为千克每立方米（kg1113）；V设计流速，单位为米每秒（ms）；SnS2两类浮体在流向垂直平面上单个浮体的投影面积，单位为平方米（m2）；儿、M两类浮体的数量，来流方向连续布置的多个浮体视为一个整体。4.5.6当计算斜向来流应将流速/分解为垂直于方阵边缘的流速匕和匕进行水流力计算。表7迎流侧较
22、短的浮体水流阻力品系数取值参考L/B1.01.52.0W3.0a1.501.451.301.10注：为浮体长度，妫浮体宽度。表8方形墩流力横向影响系数m取值参考B*D*46810212影响系数/1.211.081.061.031.00注：阴为浮体鲤弊火为浮傕迎长度。图8方形墩流力横向影响系数示意图(15)4.5.7流体流过物体表面，产生的摩擦阻力值应按公式(15)计算：Ff=NfPySf式中:Ff摩擦阻力，单位为牛顿(N)；Cf摩擦阻力系数，可参考公式(16)计算；PU水密度，单位为千克每立方米(kg11?)；V设计流速，单位为米每秒(ms)；S物体在水线面以下湿表面积，单位为平方米(m2)O
23、4.5.8摩擦阻力系数G应按公式(16)计算：式中：Ct摩擦阻力系数；Re雷诺数，Re=PwVdenw,其中KP,、“分别为流体的流速、密度与黏性系数，,可取值为LOlXl0-3pas,d为一特征长度，一般可取浮体宽度。4.5.9湿表面积应按公式(17)计算：SfEESfiXNi(17)式中：浮体种类；Sfl各种类浮体的单个浮体的底面积，单位为平方米(m2)；M各种类浮体的数量。4.5.10斜向来流时，应对摩擦力进行受力分解到平行和垂直方阵边缘的X和Y方向。4.5.11总流荷载应按照公式(18)计算：FCUr(63)=Fc(3)+Ff(3)(18)式中：Fm(3)对应流向角0*J总流荷载，单位
24、为牛顿(N)；Fe水流力标准值，单位为牛顿(N)；Ff摩擦阻力，单位为牛顿(N)；况流向角，单位为度(),定义见图屋4.6极限环境荷载组合4. 6.1作用于漂浮光伏电站的极限环境荷载组合值应按照公式(19)计算选取最不利值确定：S=Y(eiFwind(6+2FWaVe(G2)+中iFcur(3)(3)式中：S对应方位角的极限环境荷载组合值，单位为牛顿（N）；Y分项系数，应不低于L35；组合系数，对于主控荷载取1.0,对于非主控荷载取0.7,具体根据不同组合工况选取，见表9；Frind（i）对应风向角血的总风荷载，单位为牛顿（N）；R&ve（2）对应浪向角叽的总波浪荷载最大值，单位为牛顿（N）；
25、Fer（3）对应流向角必的总流荷载，单位为牛顿（N）；l风向角，单位为度（）,风向角与方阵的关系见图1。,浪向角，单位为度（）,定义见图1。3流向角，单位为度（）,定义见图1。表9荷载组合系数组合工况不同工况卜不同荷载的组合系数风浪流1（风控制）1.00.70.72（浪控制）0.71.00.73（流控制）0.70.71.04.6.2除正南（三）、正北（N）、正东（E）、正西（W）四个方向之外，通常还需考虑东北（NE）、东南（SE）、西南（SW）、西北（NW）四个方向，共计八个方向的荷载组合。荷载组合时，选取相同的方位角，即4.6.3在荷载组合计算中应依次取风、浪、流荷载为主控荷载，选取最不利的
26、荷载组合作为锚固设计依据。5锚固系统设计5.1 总述漂浮电站的锚固系统是确保漂浮方阵安全的重要系统。锚固形式的常见选型主要有重力锚和桩锚,选型应综合考虑项目地水深、地质条件、施工可行性等因素。锚固系统设计中应考虑水位变化、系泊半径、系泊方式等环境因素。此外，在设计过程中还要考虑项目地大气环境腐蚀强度和水质情况，以确定锚固系统物料材质及对应的防腐方案。漂浮方阵锚固主要设计流程见图9。5.2 锚固系统设计校核工况漂浮方阵锚固系统设计应考虑以下两种工况：a）极限工况（ULS）：考虑锚固系统完整情况下，极限环境荷载作用在漂浮方阵上的工况；b）偶然工况（ALS）：考虑最危险位置两根缆绳破断后，极限环境荷
27、载作用在漂浮方阵上的工况，最危险位置包括极限工况下缆绳最大张力出现的位置、方阵角隅处或易发生应力集中的位置。图9漂浮方阵锚固设计流程图5.3 方阵漂移计算与安全距离校核5. 3.1计算方阵漂移所需要的计算输入见表IO0表10漂移计算输入条件计算输入单位锚点高程与历史水位的最大差值加“m锚点高程与历史水位的最小差值仄.m系泊半径R(2w)m缆绳安装长度/1m6. 3.2漂浮方阵漂移计算主要分为两种情况：a) 锚固点布置在历史最低水位以下，见图10；b) 锚固点布置在与历史最高水位相同及以上，见图11。5. 3.3应按照公式(20)计算最大漂移量并按照公式(21)计算缆绳设计长度:式中:(20)D
28、avitL1he1 iain最大漂移距离，单位为米（In）；缆绳设计长度，单位为米（m）;式中: 1Lr(21)锚点高程与历史水位的最大差值，单位为米（m）；锚点高程与历史水位的最小差值，单位为米（m）。Lr hz* lR5. 3.4水位落差Ah辐固基础图10锚固点布置在历史最低水位以下缆绳设计长度，单位为米（m）；一锚点高程与历史水位的最大差值，单位为米（In）；缆绳安装长度，单位为米（m）,宜取0.5m1m；如锚固形式为沉锚，应根据水底土质参数计算锚块长期沉降量，并考虑沉降带来的缆绳长度增加，如无相关计算参数，宜取0.5m-l.Om；如锚固形式为桩锚，缆绳连接高度应满足通过结构抗倾覆验算，
29、缆绳连接高度是指安装位置到土表面的距离。如无相关计算参数，宜取不大于0.5m。设计系泊半径，单位为米（m）。应按照力皿来计算缆绳设计长度。锚固基础水位落差Ah濠浮方阵图11锚固点布置在历史最高水位以上5. 3.5方阵的漂移计算主要用于后续设计中安全距离校核，根据不同项目情况，安全距离应考虑项目占地（占水）范围、周围建筑、堤岸、电缆通道布置、浮船布置、航道、运维通道等因素综合确定。5. 3.6当锚固系统中含有弹性缆绳时，应考虑缆绳弹性伸长对漂移量的影响，建议使用仿真方法精确计算方阵漂移情况。5.4 锚固系统强度计算校核5. 4.1锚固系统强度校核包含水上系泊点强度校核、缆绳及锚固配件强度校核以及
30、锚固基础强度校核。6. 4.2漂浮方阵锚固系统强度校核需要的计算输入见表11。表11强度校核的输入条件计算输入单位部件的强度标准值用kN计算环境荷载组合值SkN系泊半径斤m漂移距离m系泊点数量此PCS系泊缆绳分散角q缆绳设计长度乙in7. 4.3强度校核应公式（22）进行校核：fsWRd（22）式中：结构强度安全系数，包括缆绳、锚固配件等，宜取2.0；T应为极限工况与偶然工况计算所得缆绳张力的最大值，单位为牛顿（N）；Rd结构构件抗力的设计值，单位为牛顿（N）。8. 4.4结构构件抗力的设计值Rd按照公式（23）计算：Rd=J小（23）式中：八材料安全系数，对于金属结构可取L15,对于非金属结
31、构可取1.5；Rk结构强度标准值，单位为牛顿（N）。9. 4.5不同工况下，方阵单侧的缆绳张力T应按照公式（24）、公式（25）计算，见图12：式中：FH方阵单侧每个系泊点处的水平力，单位为牛顿（N）；S对应方位角的极限环境荷载组合值，单位为牛顿（N）；Np方阵单侧系泊点数量。T=Lr）/sina（25）式中：T应为极限工况与偶然工况两种工况分别计算的缆绳张力较大值，单位为牛顿（N）；Fn方阵单侧每个系泊点处的水平力，单位为牛顿（N）;R设计系泊半径，单位为米（m）；D计算位置对应的漂移距离，单位为米（m）；1.r缆绳设计长度，单位为米（In）；a系泊缆绳分散角度，即缆绳与方阵边缘的空间夹角，
32、单位为度（）o图12缆绳张力计算5.5 锚固基础承载力校核5.5.1漂浮光伏电站常见的锚固基础形式有重力锚和桩锚。重力锚结构形式通常为钢筋混凝土重力锚,依靠锚体底部与泥土的摩擦提供水平承载力，依靠自身重量提供垂向承载力。桩锚结构形式有钢管桩和预应力钢筋混凝土空心桩，主要靠锚体与泥土的相互作用提供承载力。5.5.2漂浮方阵锚固基础承载力校核需要的计算输入见表12。表12锚固基础承载力校核输入条件计算输入单位锚固基础承我力标准值kN缆绳张力分量、TskN5.5.3漂浮方阵锚固基础主要校核水平承载力和垂向抗拔承载力，应按照公式（26）（27）进行校核:TLWRL（26）式中：TL缆绳拉力的水平分力，
33、单位为牛顿（N）；R锚固基础水平承载力特征值，单位为牛顿（N）。TAWRA（27）式中：Ta缆绳拉力的垂向分力，单位为牛顿（N）；RA锚固基础抗拔承载力特征值，单位为牛顿（N）。5.5.4考虑设计安全系数，锚固基础承载力的特征值RL和RA按照公式（28）（29）确定：RQls式中：R1锚固基础水平承载力特征值，单位为牛顿（N）；Ki水平承载力安全系数，不同校核工况的取值见表13；Qls锚固基础水平承载力标准值的修正值，单位为牛顿（N）。俏二（Qk式中：RA锚固基础抗拔承载力特征值，单位为牛顿（N）；K11垂向承载力安全系数，不同校核工况的取值见表13；Q#锚固基础抗拔承载力标准值的修正值，单位
34、为牛顿（N）。表13锚固基础承载力校核安全系数选取设计工况K1K极限工况1.62.0偶然工况1.21.55.5.5考虑土壤的不确定性，锚固基础承载力的标准值按照公式（30）（31）进行修正：QLS=QLa式中：Qb锚固基础水平承载力标准值的修正值，单位为牛顿（N）；九土壤材料系数，极限工况取值为1.3,偶然工况取值为L0；Q锚固基础水平承载力标准值，单位为牛顿（N）。Qas=jQa（5）a式中：Q,锚固基础抗拔承载力标准值的修正值，单位为牛顿（N）；八一土壤材料系数，极限工况取值为L3,偶然工况取值为1.0；Q锚固基础抗拔承载力标准值，单位为牛顿（N）o5.5.6重力锚承载力标准值计算需要的计
35、算输入见表Mo表14重力锚承载力计算输入条件计算输入单位表面土层不排水抗剪强度8kPa内摩擦角09而力锚几何尺寸（包括剪力键尺寸）III重力锚浮重力kN重力锚埋入深度。m5.5.7对于粘性土重力锚的水平承载力标准值宜按照公式（32）进行计算：QI=SUAb+2SUaDtB式中：S.重力锚底部土层的不排水抗剪强度，单位为千帕（kPa）；A1,重力锚底面积，单位为平方米（nV）：重力锚底部至埋深处的土层的平均不排水抗剪强度，单位为千帕（kPa）；Df重力锚埋入深度（如有剪力键，应该包含剪力键入土深度），单位为米（In）；B重力锚在受拉方向的宽度，单位为米（m）。5.5.8对于非粘性土重力锚的水平承
36、载力标准值宜按照公式（33）进行计算：Q1=KKfyAMs-TMRp（7）式中：Q1锚固基础水平承载力标准值，单位为牛顿（N）；P摩擦系数，对于无剪力键的混凝土重力锚可取出/必，有剪力键的重力锚可取出犯场,。为内摩擦角；甲重力锚浮重，单位为千牛顿（kN）；YAbDfs剪力键包围范围内的土浮重，如无剪力键则取0,单位为千牛顿（kN）；DfS剪力键埋入深度，单位为米（In）；Y土的浮重度，单位为千牛每立方米（kNf）；A1,重力锚底面积，单位为平方米（m2）；Ta缆绳张力的垂向分量，向上为正，单位为牛顿（N）；RP被动土压力，单位为牛顿（N）。5. 5.9被动土压力宜按照公式（34）计算：Rp=I
37、frKpB（8）式中：Rr被动土压力，单位为牛顿（N）;Y土的浮重度，单位为千牛顿每立方米（kN?）；D1重力锚埋入深度（如有剪力键，应该包含剪力键入土深度），单位为米（m）；Kp被动土压力系数，可取值必/弓号3。为内摩擦角；B重力锚在受拉方向的宽度，单位为米（m）。5.5.10重力锚的抗拔承载力标准值即重力锚的浮重力也5.5.11在计算重力锚承水平载力标准值时应考虑水底斜坡对承载力的影响，水底倾角对承载力存在有利影响和不利影响，当锚体在斜坡上滑动趋势与锚绳拉力沿斜坡方向的分力方向相同时为不利情况,此时重力锚的重力作用会降低其承载力，当锚体在斜坡上滑动趋势与锚绳拉力沿斜坡方向的分力方向相反时为
38、有利情况，此时重力锚的重力作用会提高其承载力。5.5.12桩锚承载力标准值计算可参考JGJ942008,5.4.6节并应按照公式（35）进行计算：icisikuih（9）式中：Qa桩基极限抗拔承载力标准值，单位为牛顿（N）；Ui桩身周长，对于等直径桩取厂不，d为桩径，单位为米（）；Ii桩周第i层土厚度，单位为米（m）；5”一桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，单位为千帕（kPa）；工一抗拔系数，见表15。表15桩锚抗拔系数人i土类3取值砂土0.50-0.70黏性土、粉土0.70-0.80注：桩长/与桩径比比小于20时，儿取小值。5.5.13桩锚的水平承载力特征值可采用下列方法进行评估:单桩水平承载
39、力的特征值应通过单桩水平静载试验确定，试验方法可按JGJ1062014执行。对于钢筋混凝土预制桩、钢桩、桩身正截面配筋率不小于0.65%的灌注桩，可根据静载试验结果取地面处水平位移为IOnlm（对于水平位移敏感的建筑取水平位移6m111）所对应的荷载的75%为单桩水平承载力特征值。对于桩身配筋率小于0.65%的灌注桩，可取单桩水平静载试验的临界荷载的75%为单桩水平承载力特征值。5.5.14当缺少单桩水平静载试验资料时，可按公式（36）估算桩身配筋率小于0.65%的灌注桩的单桩水平承载力特征值：Rl=75a（1.25+22Pg）（l-）（10）vaYs*ln式中：R桩基水平承载力特征值，单位为
40、牛顿（N）；a桩的水平变形系数，按公式（37）取值；Y.桩截面模量塑性系数，圆形截面取2.0,矩形截面取1.75；fl桩身混凝土抗拉强度设计值；物桩身换算截面受拉边缘的截面模量；嗫桩身最大弯矩系数，见表16；P*桩身配筋率；A11桩身换算截面积，圆形截面为：4=了/（小。其中心为钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值；4时取=4.Oo5.5.15桩的水平变形系数a,按公式（37）计算:式中：m桩侧土水平抗力系数的比例系数；b0桩身的设计宽度，单位为米（m）；EL桩身抗弯刚度。对于钢筋混凝土桩，EI=O.85Ej0、其中EC为混凝土弹性截面模量，/为桩身换算截面惯性矩。当为圆形截面时，/=与以，为桩
41、径，伤为桩身换算截面受拉边缘的截面模量，可按公式（38）计算：Wo=蔡一DP/）Im式中：bo桩身设计宽度，单位为米（In）d独直径，单位为米（m）。5.5.17桩侧土水平抗力系数的比例系数加，宜通过单桩水平静载试验确定，当无静载试验资料时可按表17取值。5.5.18当桩的水平承载力由水平位移控制，且缺少单桩水平静载试验资料时，可按公式（40）估算预制桩、钢桩、桩身配筋率不小于0.65%的灌注桩单桩水平承载力特征值：n0.75a3EI/1aRL（14）式中：Rl桩基水平承载力特征值，单位为牛顿（N）;。桩的水平变形系数，按公式（37）取值；EI桩身抗弯刚度；X*桩顶容许水平位移；乙桩顶水平位移
42、系数，取值见JGJ942008,5.7.2。表17桩侧土水平抗力系数的比例系数序号地基土类别预制桩、钢桩灌注桩mMNml相应单桩在地面处水平位移mmMNm,相应单桩在地面处水平位移mm1淤泥；淤泥质土；饱和湿陷性黄土24.5102.566122流塑（ILAl）、软塑（0.75VILWI）状黏性土：e0.9粉土：松散粉细砂；松散、稍密填土4.56.01061448表17桩侧土水平抗力系数的比例系数（续）序号地基土类别预制桩、钢桩灌注桩mMNm,相应单桩在地面处水平位移mmmMNm,相应单桩在地面处水平位移mm3可塑（0.25VlLWo.75）状黏性土、湿陷性黄土；e=0.750.9粉土：中密填土；稍密
