预应力混凝土简支梁桥上部结构毕业设计.doc

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1、前言 随着经济不断发展，桥梁建设得到了飞速发展，它已从最开始的方便人们过河、跨海之用，已广泛应用于各种场合，它的用途不断多样化，它的形式也在最基本的三种受力体系上逐渐多样化，不仅从功能上、规模上，还从美观上、经济效益上，逐渐与时代发展相协调。所以桥梁建筑已不仅是交通线上的重要载体，也是一道美丽的风景被人津津乐道。本设计说明书所编写的是葫芦岛小寨沟大桥的上部设计方案。通过详细的勘察确定上部可变荷载，拟定桥梁尺寸，以确定相应的内力，配置以合适的预应力钢筋，使其提高桥梁的承载力，使达到桥梁的耐久性要求。在桥梁的使用期内，完成桥梁的使命。通过本次设计，我基本上掌握了桥梁上部设计的基本内容，从选截面尺寸

2、，到配置钢筋，每一个细节都是经过多次考虑，通过反复验算，使桥梁结构满足要求，且以经济合理的材料用量完成。所以上部设计是要求桥梁设计者，从一开始就要考虑到最后，这样就不会盲目的试算。但通过试算，使我深刻了解到了适算的真正含义。本次设计旨在使我巩固、加深本科期间所学理论知识，使自己能够具备在以后工作中利用知识解决问题的的能力。限于编者的水平，设计之中一定存在不少缺点，恳请老师批评指导。1 概述 1.1 设计资料 桥孔布置为 525 预应力混凝土简支桥梁，跨径为 25m，桥梁总长为 125m。设计车速为80/km h，整体式两车道。路线等级：二级公路；荷载等级：公路-II级荷载；人群荷载：23.0/

3、kN m。桥面宽：3.752（双车道）+21.5（人行道）20.5（栏杆）=11.5m 1.2 工程地质资料 该地区土质主要分 5 层：1、粉质粘土 2、卵石土 3、粉砂 4、强风化岩 5、弱风化岩。地下水类型为第四季孔隙水，水位埋深 4m 左右，含水层主要岩性为砾石，厚 3m 左右。地震烈度为八度。1.3 水文及气候资料 桥梁位于葫芦岛建昌市境内，雨热同季光照充足，四季分明，年平均气温 8.2。一月平均气温10，最低气温26.9；七月平均气温 23.4，最高气温 40.7。年平均降水量 550 毫米，多集中在七、八月份。设计洪水频率百年一遇。1.4 设计依据 公路桥涵设计通用规范(JTG D

4、60-2004)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）2 方案比选 2.1 方案比选的主要标准 桥梁设计的标准遵循以下原则：安全性、适用性、经济性、美观性，其中以安全性与经济性最为重要。桥型的选择应符合因地制宜、就地取材和便于施工与养护的原则。很据原始资料及使用要求初步拟定一下三种方案。2.2 方案编制 2.2.1 预应力混凝土简支箱型梁桥 图 2-1 简支梁桥 Fig 2-1 Simple beam Bridge 2.2.2 预应力混凝土连续箱型梁桥 图 2-2 连续梁桥 Fig 2-2 Continuous girder bridge 灌注式桩基础柱式桥墩12

5、5m25m灌注式桩基础25m125m埋置式桥台柱式桥墩2.2.3 拱式桥 图 2-3 拱式桥 Fig 2-3 Arch Bridge 2.3 方案比选 方案一：预应力混凝土简支箱型梁桥。简支梁受力明确，构造简单，施工方便，可便于装配施工。省时省工，适用于本设计的规模。简支梁桥属于静定结构，受力不如连续梁桥，养护麻烦。但是构造低廉，劳动力耗用少，工作量小、经济，中小型桥梁尤其适用。方案二：预应力混凝土箱型连续梁桥，该结构属于超静定结构，受力较好，无伸缩，行车条件好，养护方便。柱式墩台，配合桩基础结构稳定，施工方便，对地基的强度不过分依赖。但是预应力连续梁的技术先进，工艺要求比较严格，需要专门设备

6、和专门技术熟练的队伍，且预应力梁的反拱度不容易控制，该方案机具耗用多，前期投入大，成本较多，成本难回收。方案三：拱桥技术成熟，有大量的可以借鉴的经验，但需要大量的吊装设备，占用大量场地及劳动力。拱桥跨越能力大，可以就地取材，坚固耐久，养护维修费用少，承载能力大，但拱桥自重较大，相应的水平推力也较大，增加了下部墩台圬工量。施工步骤多，需要劳动力多，剑桥时间长。由于水平推力大，在连续多孔拱中，必须设单项墩，防止连拱破坏，且平原地区不适合建造。综上所诉：本着经济、安全、适用的原则，又考虑本工程所处的地质条件及未来适用条件，方案二工程大，投资多；方案三建设时间长，劳动多，且不适合平原地区；在承载能力相

7、同的条件下应优先采用方案一。3 主梁的设计 3.1 设计资料 3.1.1 技术设计标准 简支梁跨径：标准跨径 L=25m，计算跨径 l=24.5m；桥面净宽：3.752（双车道）+21.5（人行道）20.5（栏杆）=11.5m；荷载：公路-II级荷载；人群荷载：23.0/kN m；安全等级为二级，结构重要性系数01.0；环境：非严寒地区，I类环境条件。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JDT D62-2004）要求，按照 A类预应力混凝土构件设计此梁。施工方法采用后张法施工；预制主梁时，预留孔道采用预埋金属波纹管成型；钢绞线采用 TD 双作用千斤顶两端同时张拉；主梁安装就位后现浇

8、28cm 宽的湿接缝。最后按 1.5%施工沥青桥面铺装层。3.1.2 材料 1)预应力钢筋：采用标准的低松弛钢绞线（1 7标准型），抗拉强度标准值1860pkfMPa，抗拉强度设计值1260pdfMPa，公称直径 15.2mm，公称截面积2139mm，弹性模量51.95 10pEMPa，锚具采用夹片式群锚。2)非预应力钢筋：HRB400 级钢筋，抗拉强度标准值400skfMPa，抗拉强度设计值330sdfMPa；HRB335 级钢筋，抗拉强度标准值335skfMPa，抗拉强度设计值280sdfMPa。3)混凝土：主梁采用 C50，43.45 10cEMPa，轴心抗压强度标准值32.4ckfMP

9、a，轴心抗拉强度标准值2.65tkfMPa；轴心抗压强度设计值22.4cdfMPa，轴心抗拉强度设计值1.83tdfMPa。3.2 主梁截面尺寸拟定 3.2.1 横截面布置 图3-1 主梁 跨 中使 用 阶段 截 面尺寸图 Fig 3-1 Girder cross-section size used in phase diagram 图 3-2 主梁跨中预制阶段截面尺寸 Fig 3-2 Pre-stage of the main beam under section size 梁高：110cm；箱梁腹板（直腹式），取厚度：25cm；主梁间距：230cm；翼板宽度；202cm（28cm 为湿接缝

10、宽度）；翼板厚度：翼板端部 12cm，翼板与腹板连接处 16cm。根据“公路桥规”条文说明，由于箱型梁的顶板直接承受活载，为了改善其受力状态，顶板与腹板相交处设置承托。另外，设置承托也可以增加箱型截面的抗扭能力，故采用 1:1形式，取高度：8cm；底板宽度：腹板间距 a 和悬臂长 b 应满足315.21ab，取 a=41cm，b=120cm，则ab=0.342；腹板厚度：为满足抗剪及施工要求，取 25cm。桥面铺装：面层 沥青混凝土 9cm，容重323/kN m，三角垫层 防水混凝土 15cm，容重325/kN m。3.2.2 纵断面的布置 横截面沿跨长的变化，靠近支点时为适应预应力钢筋的弯起

11、布置，从/8L跨截面截面，腹板和底板开始加厚。图 3-3 主梁端截面尺寸图(尺寸单位：cm)Fig 3-3 The main beam end section size chart(size unit:cm)3.2.3 毛截面几何特性（以中主梁使用阶段计算为例）图 3-4 中主梁使用阶段分割块（单位尺寸：cm）Fig 3-4 Stage in the main beam using the split block(size unit:cm)1)面积 21cm1681214A 2A=12 202=24242cm 3A=21 41 8=1642cm 4A=70 82=57402cm 5A=120

12、98=117602cm 6A=2cm328821 2654321cm9236422AAAAAAA 2)分块截面形心至上边缘距离 y1=6cm y2=6cm y3=12+831=14.67cm y4=12+282=53cm y5=12+298=61cm y61=12+831=14.67cm y62=86+31 8=88.67cm 3)分块面积对上缘净距：iiiSAy S1=1686=1008cm3 S2=24246=14544cm3 S3=16414.67=1405.88cm3 S4=574053=304220cm3 S5=1176061=717360cm3 S61=3114.672=938.8

13、8cm3 S61=3288.672=5674.88cm3 S=2S1+S2+2S3-S4+S5+S61+S62=441125.52cm3 4)分块面积的自身惯性矩xiI 76.47923652.441125SyuA yu-y1=41.76cm yu-y2=41.76 yu-y3=33.09cm yu-y4=-5.24cm yu-y5=-13.24cm yu-y61=33.09 yu-y62=-40.91cm 所以有 421cm80.29297476.41168XI 422cm78.422720776.412424XI 423xcm49.17957109.33164I 424cm62.15760

14、624.5-5740）（XI 425cm78.206149924.13-11760）（XI 4261cm34.3503809.3332XI 4262cm10.5355691.40-32）（XI 4626154321cm4.7253382I2I2II-2II2IxiI 5）自身惯性矩iI 431cm20161214121I 432cm2908812202121I 43311.583841361cmI 434cm33.321163138270121I 435cm941192098120121I 436cm78.11388361I 4654321icm01.6230348I4II-2II2II ix

15、imIII=7253382.40+6230348.01=13483730.41cm4 检验截面效率指标（以使用阶段中主梁为例）：上核心距：mmsxuIIKA yAhy =cm45.2376.47-110923641.13483730）（下核心距：mxuIKA y =76.47923641.13483730=30.56cm 截面效率指标：hxSKK49.011056.3045.23 根据设计经验：一般截面效率指标取0.45 0.55,且较大者宜较经济，上述计算表明，初拟主梁跨中截面是合理的。4 恒载内力计算 主梁内力由两大部分组成，各片主梁靠行车道板连成空间整体结构，当桥上作用荷载（桥面板上两个

16、车轴，前轴轴重为1P，后轴轴重为2P），各片主梁共同参与工作，形成各片主梁之间的内力分布。计算活载：考虑各片梁的分布，汽车荷载所引起的各片梁的内力大小与梁的横断面形式、荷载作用位置有关。计算恒载：主梁自重。桥面铺装、人行道、栏杆总重除以梁片数，得到每片梁承担的重量。4.1 荷载的横向分布系数荷载的横向分布系数 4.1.1 支点截面：杠杆法 图 4-1 支点截面杠杆法 1、2 号梁计算图示（单位尺寸：mm）Fig 4-1 Fulcrum Lever 1,2 beam cross-section calculation icon(size unit:mm)1 号梁：23022011 957.01

17、2309512 413.02 207.02413.0moq 9 5 7.0m1or (4-1)2 号梁：2305011 217.01 2301012 043.02 6 0 9.022 1 7.01moq 0 4 3.0m2or （4-2）3 号梁：23010011 435.01 2305012 217.02 826.02435.0217.01moq 0mor 4.1.2 跨中截面：（偏心压力法）由于此桥的宽跨比5.046.0255.11LB，故采用偏心压力法计算。利用 AUTOCAD 软件中的工具菜单下查询命令可得：截面面积（不考虑钢筋的影响）：A=9235.2cm2 转换后截面对形心轴的抗弯

18、惯矩：mI13344076cm4 （1）截面的抗扭惯矩：将截面图形转化（图 4-2）图 4-2 计算抗扭惯距的截面转化图形（单位尺寸：cm）Fig 4-2 Cross-section into shapes(size unit:cm)102.49cm32.49-249.3270b）（cm09.95291.1691.12-110h cm91.12t1 cm91.16t2 42-222122tm1014.1985.192.37992045191.1649.10291.1249.10249.3209.95209.9549.1024tbtbth2hb4I (4-3)（2）计算主梁抗扭修正系数：5n，0

19、42.1，并取EG425.0，m5.11B 257.05.115.241034.131014.19425.0242.111222）（EE (4-4)图4-3 偏 心受 压 法荷 载分布(尺寸 单位：cm)Fig 4-3 Eccentric loading load distribution method(size unit:cm)（3）汽车荷载横向分布系数 222232322212im9.522.326.42aaaaa 双列汽车偏载（2P）作用时 0.8mcm802130-180-50-50-150-21150e 1 号梁的荷载横向分布系数：436.09.528.06.4257.0512aea

20、n12m2iicq 2 号梁的荷载横向分布系数：418.09.528.03.2257.0512aean12m2iicq 3 号梁的荷载横向分布系数：4.0512aean12m2iicq 单列汽车偏载（P）作用时 2.35mcm2352180-50-50-150-21150e 1 号梁的荷载横向分布系数：253.09.5235.26.4257.051mcq 2 号梁的荷载横向分布系数：226.09.5235.23.2257.051mcq 3 号梁的荷载横向分布系数：2.051mcq（4）人群荷载横向分布系数 考虑单侧布置人群荷载时，荷载偏心距4.5mcm4502150-50-21150e 1 号

21、梁的荷载横向分布系数：301.09.525.46.4257.051mcr 2 号梁的荷载横向分布系数：250.09.525.43.2257.051mcr 3 号梁的荷载横向分布系数：2.051mcr 考虑双侧布置人群荷载时，荷载偏心距0e，1、2、3 号梁的4.0512mcr 比较单侧布置人群荷载和双侧布置人群荷载的横向分布系数得，双侧布置人群荷载更不利，各号梁都取4.0mcr。表 4-1 跨中荷载横向分布系数汇总如下 Table 4-1 Summary of coefficient of lateral distribution of load 梁号 横向分布系数 采用值 汽车 2 列 汽车

22、单列 1 0.436 0.253 0.436（2 列）2 0.418 0.226 0.418（2 列）3 0.4 0.2 0.4 （2 列）表 4-2 荷载横向分布系数总汇 Table 4-2 Summary of coefficient of lateral distribution of load 梁号 自跨中至4l段的分布系数cm 支点分布系数om 汽车荷载cqm 人群荷载crm 汽车荷载oqm 人群荷载orm 1 0.436 0.4 0.207 0.957 2 0.418 0.4 0.609 0.043 3 0.4 0.4 0.826 0 4.2 内力计算 4.2.1 活载内力计算 桥

23、面净宽：=11.5m，车辆双向行驶，14.021.0横向车道数为 2，考虑折减系数00.1。公路-I级荷载：计算跨径 l24.5m，位于 5-50 之间，集中荷载标准值，kp=180+KN258)180360(5-505-5.24；均布荷载标准值m/5.10qkKN.公路-II级车道荷载为公路-I级车道荷载的 0.75 倍，则KNPk5.19375.0258，m/875.775.05.10qkKN；人群荷载标准值为mKN/5.45.10.3qr。计算剪力效应时，集 中 荷 载 标 准 值 应 乘 以 1.2 的 系 数，则 计 算 剪 力 时，集 中 荷 载 标 准 值KNPk2.2322.1

24、5.193；均布荷载标准值m/875.7qkKN。结构基频：fHZ66.38.910251092361034.131045.35.24214.3l 22-4-2-102o2CMEI (4-5)因为当1.514HzfHz时，=0.1767fln-0.0157=0.2136 取2136.11 跨中截面：图4-4内力活载跨中截 面 Fig 4-4 Cross section of internal forces in the impact of line 1)弯矩：m125.645.244lyk 2203.758mlM 1 号梁：11qcqkkkMmP yq (4-6)03.75875.7125.6

25、5.193(436.01)2136.01(mKN76.939 mKNqmMrcrr06.13503.755.44.0 (4-7)2 号梁：21qcqkkkMmP yq )03.75875.7125.65.193(418.01)2136.01(mKN96.900 mKNqmMrcrr06.13503.755.44.0 3 号梁：31qcqkkkMmP yq )03.75875.7125.65.193(4.01)2136.01(mKN16.862 mKNqmMrcrr06.13503.755.44.0 2)剪力：10.52ky 0 6 2 5.385.2 48l 1 号梁 11qc qkkkQmP

26、 yq (4-8)0625.3875.7212.232(436.01)2136.01(KN19.74 KNqmQrcrr51.50625.35.44.0 (4-9)2 号梁 21qc qkkkQmP yq )0625.3875.7212.232(418.01)2136.01(KN13.71 KNqmQrcrr51.50625.35.44.0 3 号梁 31qc qkkkQmP yq )0625.3875.7212.232(4.01)2136.01(KN07.68 KNqmQrcrr51.50625.35.44.0 4L跨截面：图 4-5 内力活 载4L跨截面 Fig 4-5 Cross sec

27、tion of internal forces in the impact of line k汽车荷载（）（）（）（）跨剪力影响线（）跨弯矩影响线（）沿梁跨的横向分布系数（）汽车荷载和人群荷载（）人群荷载1)弯矩：m59.45.24163163lyk 22m27.5616321l 1 号梁 11qc qkkkMmP yq )27.56875.759.45.193(436.01)2136.01(mKN43.704 mKNqmMrcrr27.10127.565.44.0 2 号梁 21qc qkkkMmP yq )27.56875.759.45.193(418.01)2136.01(mKN34.6

28、75 mKNqmMrcrr27.10127.565.44.0 3 号梁 31qc qkkkMmP yq )27.56875.759.45.193(4.01)2136.01(mKN26.646 mKNqmMrcrr27.10127.565.44.0 2)剪力：30.754ky 89.65.24432143432143lm 1 号梁 11qc qkkkQmP yq )89.6875.7432.232(436.01)2136.01(KN86.120 KNqmQrcrr40.1289.65.44.0 2 号梁 21qcqkkkQmP yq )89.6875.7432.232(418.01)2136.0

29、1(KN87.115 KNqmQrcrr40.1289.65.44.0 3 号梁 31qcqkkkQmP yq )89.6875.7432.232(4.01)2136.01(KN88.110 KNqmQrcrr40.1289.65.44.0 变截面（8l截面处）：图 4-6 内力活载8L截面 Fig 4-6 Cross section of internal forces in the impact of line 1)弯矩：m68.25.24647647lyk，22m83.3264721l 1 号梁 81lqqkkkMmP yq )83.32875.768.25.193(mm-m211)21

30、36.01(cqcqoq)83.32875.768.25.193(0.4360.436-0.207211)2136.01(mKN21.303 12rorcrcrrMmmmq=83.325.44.0214.0-957.0）（mKN24.100 2 号梁 81lqqkkkMmP yq )83.32875.768.25.193(mm-m211)2136.01(cqcqoq)83.32875.768.25.193(0.4180.418-0.609211)2136.01(mKN29.484 12rorcrcrrMmmmq 83.325.44.0214.0-043.0）（mKN72.32 3 号梁 81l

31、qqkkkMmP yq )83.32875.768.25.193(0.40.4-0.826211)2136.01(mKN13.578 12rorcrcrrMmmmq 83.325.44.0214.0-0）（mKN55.29 2)剪力 1 号梁 181qlkkqQm P y 17128kcqoqcqPmmm 874 3 6.0-2 0 7.0214 3 6.02.2 3 21)2 1 3 6.01(KN27.79 2122qcqkoqcqklaQm qmmq y 1211875.7)436.0207.0(85.2425.24875.7436.0)2136.01(KN90.44 KNQQQqqq1

32、7.12490.4427.7921 22rcrrorcrrlaQm qmmq y 12115.4)4.0957.0(85.2425.245.44.0 KN09.29 2 号梁 181qlkkqQm P y 17128kcqoqcqPmmm 87418.0-609.021418.02.2321)2136.01(KN62.126 2122qcqkoqcqklaQm qmmq y 1211875.7)418.0609.0(85.2425.24875.7418.0)2136.01(KN06.54 KNQQQqqq68.18006.5462.12621 22rcrrorcrrlaQm qmmq y 12

33、115.4)4.0043.0(85.2425.245.44.0 KN54.17 3 号梁 181qlkkqQm P y 17128kcqoqcqPmmm 874.0-826.0214.02.2321)2136.01(KN15.151 2122qcqkoqcqklaQm qmmq y 1211875.7)4.0826.0(85.2425.24875.74.0)2136.01(KN26.58 KNQQQqqq41.20926.5815.15121 22rcrrorcrrlaQm qmmq y 12115.4)4.00(85.2425.245.44.0 KN00.17 支点截面：计算需考虑荷载横向分

34、布系数沿桥纵向的变化，支点截面取om，4ll取cm，支点至4l段的横向分布系数按直线变化。图 4-7 内力活载支点截面 Fig 4-7 Live load pivot section internal force 1 号梁 cqoqmm lxlmmaxmPyPmQoqcqoqkkkxqq)()1()1(1 (4-10)5.245.24)207.0436.0(2207.02.23212136.1xx 01dxdQq 1 2 5.645.2425.12x 取m125.6ax 荷载作用于距支座 L/4 位置处，相应的横向分布系数436.0mmcqxq，将 x=6.125m 代入上式，则 lxlmma

35、xmPyPmQoqcqoqkkkxqq)()1()1(1 5.24125.65.24)207.0436.0(2125.6207.02.23212136.1 KN15.92 2122qcqkoqcqklaQm qmmq y (4-11)KN35.391211875.7)436.0207.0(2125.625.24875.7436.012136.1 KNQQQqqq50.13135.3915.9221 (4-12)22rcrrorcrrlaQm qmmq y KN09.2912115.4)4.0957.0(2125.625.245.44.0 2 号梁 oqcqmm 11qoqkQm P KN61.

36、1712.232609.012136.1 2122qcqkoqcqklaQm qmmq y KN81.431211875.7)418.0609.0(2125.625.24875.7418.012136.1 KNQQQqqq42.21581.4361.17121 22rcrrorcrrlaQm qmmq y KN54.1712115.4)4.0043.0(2125.625.245.44.0 3 号梁 oqcqmm 11qoqkQm P KN77.2322.232826.012136.1 2122qcqkoqcqklaQm qmmq y KN26.581211875.7)4.0826.0(2125

37、.625.24875.74.012136.1 KNQQQqqq03.29126.5877.23221 22rcrrorcrrlaQm qmmq y KN00.1712115.4)4.00(2125.625.245.44.0 4.2.2 恒载内力计算 恒载集度恒载集度 1)主梁预制时的自重（第一期恒载）1g 为简化计算按不变截面计算，主梁每延米自重 1 号梁：mKNg/09.23259236.01 2 号梁：mKNg/09.23259236.01 3 号梁：mKNg/09.23259236.01 图 4-9 内力计算桥面铺装 Fig 4-9 Pavement calculation 2)栏杆、人

38、行道、桥面铺装（第三期恒载）2g 栏杆和人行道都取 5KN/m；垫层坡度取 1.5%。铺装层：1 号梁 4421023111591025115121)825.91.8(5451g mKN/95.8 2 号梁 4421023123091025230121)275.13825.9(5451g mKN/40.15 3 号梁 4421023123091025115121)15275.13(5451g mKN/89.16 恒载集度汇总于表 4-3 表 4-3 主梁恒载 Table 4-3 Set degree main beam dead load 荷载和梁号 第一期恒载1g 第二期恒载2g 恒载总和2

39、1gg 1 号 23.09mKN/8.95mKN/32.04mKN/2 号 23.09mKN/15.40mKN/38.49mKN/3 号 23.09mKN/16.89mKN/39.98mKN/4.2.3 各截面内力计算 1)计算恒载弯矩和剪力的公式：设x为计算位置距左边支座的距离 2111222xMglxgxgx lx (4-13)11222xQglgxg lx (4-14)则计算在表 4-4。表 4-4 各截面恒载内力汇总表 Table 4-4 The section containing the internal force constant matrix 项目 xM xQ 2L 4L 8

40、L 4L 8L 支点 第一期恒载1g 1 号梁 1793.25 1299.36 757.96 141.43 212.14 282.85 2 号梁 1793.25 1299.36 757.96 141.43 212.14 282.85 3 号梁 1793.25 1299.36 757.96 141.43 212.14 282.85 第二期恒载2g 1 号梁 671.54 256.97 293.59 53.70 82.24 109.64 2 号梁 1154.47 886.59 505.16 94.36 141.50 188.65 3 号梁 1267.27 950.44 554.07 105.55

41、155.21 206.90 表 4-5 1 号梁作用效应组合值 Table 4-5 Table girder combination of internal forces 截面 内力名称 跨中截面 4L截面 变化点截面 支点 截面 荷载 内力值 maxM maxV maxM maxV maxM maxV maxV 一期恒载标准值 1793.25 0 1299.36 141.43 757.96 212.14 282.85 二期恒载标准值 671.54 0 256.97 53.70 293.59 82.24 109.64 人群荷载标准值 135.06 5.51 101.27 12.40 100.2

42、4 29.09 29.09 公路-II 级汽车荷载标准值（不计冲击系数）774.36 610.14 580.45 99.59 476.38 172.55 239.81 公路-II 级汽车荷载标准值（计入冲击系数，冲击系数2136.0）939.76 74.19 704.43 120.86 578.13 209.41 291.03 持久状态的应力计算的可变作用标准组合（汽+人）1074.82 79.70 805.7 133.26 678.37 238.50 320.12 承载能力极限状态计算的基本组合 4424.68 110.04 2967.22 417.25 2183.57 679.01 911

43、.01 正常使用极限状态按作用短期效应组合计算的可变荷载设计值（0.7汽+1.0 人）677.11 433.03 507.59 81.95 433.71 149.88 196.96 正常使用极限状态按作用长期效应组合计算的可变荷载设计值（0.4汽+0.4 人）363.77 246.50 272.69 44.80 230.65 80.66 107.56 表 4-6 2 号梁作用效应组合值 Table 4-6 Table girder combination of internal forces 截面 内力名称 跨中截面 4L截面 变化点截面 支点 截面 荷载 内力值 maxM maxV maxM

44、 maxV maxM maxV maxV 一期恒载标准值 1793.25 0 1299.36 141.43 757.96 212.14 282.85 二期恒载标准值 1155.47 0 866.59 94.36 505.16 141.50 188.65 人群荷载标准值 135.06 5.51 101.27 12.40 32.72 17.54 17.54 公路-II级汽车荷载标准值（不计冲击系数）742.38 58.61 556.48 95.48 399.05 148.88 177.50 公路-II级汽车荷载标准值（计入冲击系数，冲击系数2136.0）900.96 71.13 675.34 11

45、5.87 484.29 180.68 215.42 持久状态的应力计算的可变作用标准组合（汽+人）1036.02 76.64 776.61 128.27 517.01 198.22 232.96 承载能力极限状态计算的基本组合 4951.08 105.75 3658.04 495.05 2230.40 696.96 887.03 正常使用极限状态按作用短期效应组合计算的可变荷载设计值（0.7 汽+1.0 人）654.73 46.54 490.81 79.24 312.06 121.76 141.79 正常使用极限状态按作用长期效应组合计算的可变荷载设计值（0.4 汽+0.4 人）350.98

46、25.65 263.10 43.15 172.71 66.57 78.02 表 4-7 3 号梁作用效应组合值 Table 4-7 Table girder combination of internal forces 截面 内力名称 跨中截面 4L截面 变化点截面 支点 截面 荷载 内力值 maxM maxV maxM maxV maxM maxV maxV 一期恒载标准值 1793.25 0 1299.36 141.43 757.96 212.14 282.85 二期恒载标准值 1267.27 0 950.44 105.55 554.07 155.21 206.90 人群荷载标准值 135

47、.06 5.51 101.27 12.40 29.55 17.00 17.00 公路-II 级汽车荷载标准值（不计冲击系数）710.42 56.09 532.51 91.36 476.38 172.55 238.81 公路-II 级汽车荷载标准值（计入冲击系数 冲击系数2136.0）862.16 68.07 646.26 110.88 578.13 209.41 291.03 持久状态的应力计算的可变作用标准组合（汽+人）997.22 73.58 747.53 123.28 607.68 226.41 308.03 承载能力极限状态计算的基本组合 5030.92 101.47 3717.95

48、465.50 2416.91 753.03 1014.18 正常使用极限状态按作用短期效应组合计算的可变荷载设计值（0.7 汽+1.0 人）632.35 44.77 474.03 76.35 363.02 137.79 184.17 正常使用极限状态按作用长期效应组合计算的可变荷载设计值（0.4 汽+0.4 人）338.19 24.62 253.51 41.50 202.37 75.82 102.32 5 钢筋面积的估算及布置 材料：a.混凝土：C50 43.54 10cEMPa 强度标准值：轴心抗压：32.4ckfMPa 轴心抗拉：2.65tkfMPa 强度设计值：轴心抗压：22.4cdfM

49、Pa 轴心抗拉：1.83tdfMPa b.预应力钢筋：美国 ASTM-A416-97a 标准的低松弛钢绞线（1 7标准型）51.95 10pEMPa 抗拉强度标准值：1860pkfMPa 抗拉强度设计值：1260pdfMPa 选择公称直径为 15.2mm，公称面积为2139mm c.非预应力钢筋：12dmm，选用 HRB400 级钢筋，抗拉强度设计值330sdfMPa；抗压强度设计值330sdfMPa；抗拉强度标准值400skfMPa；12dmm，选用335HRB级钢筋，抗拉强度设计值335skfMPa；抗拉强度标准值280sdfMPa；d.锚具：采用夹片式群锚 设计要求：公路钢筋混凝土及预应

50、力混凝土桥涵设计规范(JTG-D62-2004)的要求，按A类预应力混凝土构件设计。施工方法：后张法施工，预制主梁时预留孔道采用预埋螺旋金属波纹管成型，钢绞线采用 TD 双作用千斤顶两端同时张拉，主梁安装就位后现浇 28cm 宽的湿接缝。5.1 预应力钢筋截面积估算 A 类部分预应力混凝土构件，根据跨中截面抗裂要求，得跨中截面所需的有效预加力为：0.71stkpepMfNeA (5-1)式中的sM正常使用极限状态按作用短期效应作何计算的弯矩值；由内力表（3 号梁）有：12sGGQSMMMM 35.63227.126725.1793 mKN87.3692 设预应力钢筋截面中心距下缘为mmap80