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1、河北联合大学轻工学院QINGGONG COLLEGE, HEBEI UNITED UNIVERSITY毕业设计说明书设计（论文）题目：设计一座年产140万吨方坯的炼钢车间学生姓名：韩鹏飞 学 号：200915091023专业班级：09冶金十班 学 部：材料化工部指导教师：王硕明 2013年5月28日摘 要本设计的主要任务是设计一座年产140万吨方坯的转炉炼钢车间。本设计从基础的物料平衡和热平衡计算开始，主要包括以下几部分：转炉炉型设计、氧枪设计、转炉车间设计、连铸设备的选型及计算、以及炼钢操作制度和工艺制度，其中，转炉炼钢车间设计是本设计的重点与核心。本设计设有转炉两座，转炉大小均为50t，平
2、均冶炼时间为30min，纯吹氧时间为15min，转炉作业率为80%，转炉的原料主要有铁水、废钢以及其它一些辅助原料。连铸坯的收得率为98%，另外本车间炉外精炼主要采用了喂丝以及真空脱气手段。本车间的浇注方式为全连铸。车间的最终产品为方坯。此次的设计任务更加巩固了我所学的专业知识，与此同时也更加了解了转炉炼钢车间的各道工艺流程，为以后的工作打下了良好的基础。关键词：顶底复吹 转炉 炼钢 车间 精炼 连铸AbstractThe main task of this design is designing a plant wich perduce 3.3 million tons of steel p
3、er year. It is become the foundation of the material and thermal calculation, mainly include the following parts: the bof model designing, oxygen lance designing, equipment selection and calculation of continuous caster ,besides,also including operating and process system of steelmaking ,the core of
4、 the design is plant layouting This design has two 50t converter for steelmaking, the average time of oxygen applying is 30min ,pure oxygen applying time is 15min, the efficient of the bof is 80% , scrap metal and other auxiliary materials. The rate of casting billet is 98%, in addition , refining m
5、ainly adopts wire feeding and vacuum deairing, The final product is billet.The design more strengthened my major knowledge, at the same time also understand more about the converter steelmaking of each process , laiding a good foundation for the work of future.Keywords: top and bottom combined blown
6、 converter steelmaking refining casting continuous casting目 录1 绪 论11.1 转炉冶炼原理简介111.2 氧气转炉炼钢的特点11.3设计原则和指导思想21.4 产品方案22 氧气转炉炼钢车间42.1 初始条件42.2 公称容量选择242.3 转炉座数的确定42.4根据生产规模和产品方案计算出年需钢水量。42.5 计算年产钢量53 转炉物料平衡和热平衡计算63.1 氧气顶底复吹转炉的物料平衡和热平衡63.1.1 物料平衡计算63.2热平衡计算153.2.1热平衡计算所需数据153.2.2计算步骤164转炉炉型及氧枪设计204.1 转
7、炉炉型设计204.1.1炉型选择204.1.2转炉的公称吨位204.1.3炉容比确定214.1.4高宽比214.1.5炉型主要尺寸的确定224.1.6 转炉设备及修砌274.2 氧枪喷头设计304.2.1喷头设计304.2.2 氧枪枪身设计324.2.3氧枪升降和更换机构344.2.4 副枪设计354.2.5 副枪的功能和要求354.3 底部供气元件设计364.3.1底气种类364.3.2供气构件的选择364.3.3喷嘴数量及布置365转炉炼钢的生产制度375.1主要原材料的技术要求375.1.1金属料375.1.2造渣材料385.1.3氧化剂395.2装料制度405.3供氧制度405.3.1
8、供氧制度主要工艺参数。405.3.2氧枪操作415.4造渣制度425.4.1采用单双渣操作425.4.2各种渣料用量计算及加入425.4.3炉渣调整：435.5 温度制度445.5.1温度控制原则445.6 终点控制与出钢455.7 脱氧合金化465.7.1脱氧合金化操作465.7.2 影响合金元素吸收率的因素465.8 精炼与连铸476 车间工艺布置486.1 车间生产工艺流程图486.2 供应系统486.3 转炉烟气净化与回收系统506.4 炉下出钢出渣系统507 冶炼车间组成及车间布置527.1 冶炼车间的组成和厂房的布置形式527.1.1车间的组成527.2 主厂房的工艺布置527.2
9、.1原料跨间的布置537.3 转炉跨间的布置547.4 精炼跨间的布置577.5浇铸跨间的布置587.5.1.连铸机总长度587.5.2连铸机高度587.5.3连铸机浇注平台尺寸597.4.5浇注跨长度597.5.6浇注跨吊车轨面标高598 连 铸 车 间618.1 连铸系统的组成及工艺流程618.2 浇注跨的工艺布置618.2.1连铸机机型的选择618.2.2连铸机的主要工艺参数计算628.3连铸机基本参数的确定648.3.1拉坯速度648.3.2 铸机的弧形半径的确定658.3.3 铸坯液心长度、冶金长度和铸机长度，以及高度658.3.4 钢包的设计658.3.5 中间包的设计678.3.
10、6 结晶器的设计688.3.7二冷区的设计698.3.8 拉矫方法的确定708.3.9引锭装置708.3.10 辊道及后步工序其他设备708.3.11电磁搅拌装置70参考文献.711 绪 论1.1 转炉冶炼原理简介1转炉炼钢是把氧气鼓入熔融的生铁里，使杂质硅、锰等氧化。在氧化的过程中放出大量的热量 （含1%的硅可使生铁的温度升高200摄氏度），可使炉内达到足够高的温度。因此转炉炼钢不需要另外使用燃料。氧气转炉生产的主要原材料是铁水，大多数情况下铁水由高炉攻击，而高炉的原材料是铁矿石；转炉生产出来的产品是钢坯（或钢锭），他们还不是最终成品，而必须经由轧钢机轧制成各种类型和规格的钢板、型钢和钢管等
11、最终产品，提供给市场。因此，氧气转炉不可能独立存在，它必须前有炼铁，后有轧钢，共同组成一个钢铁生产的联合体。我们称这样的生产模式为钢铁联合企业。从化学成分来看，刚和生铁都是铁碳合金，并还有Si、Mn、S、P等元素，由于C和其他元素的含量不同，所形成的组织不同，因而性能也不一样。根据FeC相图，C含量在0.0218%-2.11%之间的铁碳合金为钢，它的熔点在1450-1500。C含量在2.11%以上的铁碳合金称为生铁，熔点在1100-1200。C含量在0.0218%一下的铁碳合金称为工业纯铁。在钢中碳元素和铁元素形成Fe3C固熔体，随着碳含量的增加，其强度、硬度增加，而塑性和冲击韧性降低。钢具有
12、很好的物理、化学性能与力学性能，可进行拉、压、轧、冲、拔等深加工，其用途十分广泛。若以生铁为原料炼钢，需氧化脱碳:钢种P、S含量过高分别会造成钢的“冷脆”性和“热脆”性，炼钢过程应脱出P、S；钢中氧含量超过限度会加剧钢的“热脆”性，并形成大量氧化物夹杂，因而要脱出氧；钢种含有H、N分别造成钢的氢脆和时效性，应该降低钢中的有害气体含量；夹杂物的存在会破坏钢基体的连续性，从而降低钢的力学性能，也应该去除：炼钢过程应提高温度达到出钢要求，同时还要加入一定种类和数量的合金，使钢的成分达到所炼钢种的规格。综上所述，炼钢的基本任务包括：脱碳、脱氧、脱硫、脱磷；去除有害气体和夹杂，提高温度；调节成分。炼钢过
13、程通过供氧、造渣、加合金、搅拌、升温等手段完成炼钢基本任务。氧气顶吹转炉炼钢过程，主要是降碳、升温、脱硫、脱磷以及脱氧和合金化等高温物理化学反应的过程，其工艺操作原则则是控制供氧、造渣、温度，以及加入合金材料等，以获得所要求的钢液，并浇成合格钢坯或钢锭。1.2 氧气转炉炼钢的特点与平炉、电炉炼钢法相比，氧气转炉炼钢具有生产率高、刚中气体含量低、钢的质量好等特点。氧气转炉炉内反应速度快，冶炼时间短，具有很高的生产效率。随着转炉容量的增大，生产率进一步提高。氧气转炉钢具有以下特点：（1） 钢中气体含量少（2） 由于炼钢主要原材料为铁水，废钢用量所占比例不大，因此Ni、Cr、Mo、Cu、Sn等残余元
14、素含量低，由于钢中气体和夹杂少，具有良好的抗时效能力、能加工变形性能和焊接性能，钢材内部缺陷少。不足之处是强度偏低，淬火性能稍次与平炉和电炉钢。此外，氧气转炉钢的机械性能及其他方面性能也是良好的。（3） 原材料消耗少，热效率高，成本低。氧气转炉的金属消耗率一般为11001140kg/t，比平炉稍高些。耐火材料消耗仅为平炉的1530%,一般为25kg/t。由于氧气转炉是利用炉料本身的化学热和物理热，热效率高，不需外加热源。因此燃料和动力消耗方面比平炉和电炉均低。氧气转炉的高效率和低消耗，使钢的成本较低。（4） 原料适应性强。氧气转炉对原料的适应性强，不仅能吹炼平炉生铁，而且能吹炼P（0.51.5
15、%）和高P（1.5%）生铁，还可以吹炼钒、钛等特殊成分的生铁。（5） 基建投资少，建设速度快。氧气转炉设备简单，重量轻，所占的厂商面积和所需要的重型设备的数量比平炉车间少，因此投资比相同产量的平炉低3040%。而且生产规模越大，基建投资就越省。氧气转炉车间的建设比平炉车间快得多。氧气转炉炼钢生产比较均衡，有利于与连铸机配合。还有利于开展综合利用，如煤气回收及实现生产过程的自动化。近年来由于氧气转炉炼钢与炉外精炼技术相结合，所炼钢种进一步扩大，目前能生产的钢种近300个。1.3设计原则和指导思想对设计的总要求是技术先进，工艺上可行;经济上合理。所以，设计应遵循的原则和指导思想是：1）遵守国家的法
16、律、法规，执行行业设计有关标准、规范和规定，严格把关，精心设计;2）设计中对主要工艺流程进行多方案比较，以确定最佳方案;3）设计中应充分采用各项国内外成熟的新技术，因某种原因暂时不上的新技术要预留充分的可能性。所采用的新工艺、新设备、新材料必须遵循经过工业性试验或通过技术鉴定的原则;4）要按照国家有关劳动安全、工业卫生及消防的标准及行业设计规定进行设计;5）在学习、总结国内外有关厂家的生产经验的基础上，移植适用可行的先进技术;6）设计中应充分考虑节约能源、节约用地，实行资源的综合利用，改善劳动条件以及保护生态环境。1.4 产品方案一、冶炼的钢种、代表钢号及其化学成份本设计冶炼的钢种、代表钢号及
17、其化学成分见表2-1所示。表1-1 冶炼的钢种，代表钢号及其化学成分钢种钢号化学成分（%）CSiMnPSCuAl普钢Q2350.14-0.220.12-0.300.35-0.550.0450.050.30钢Q2750.28-0.380.15-0.350.5-0.80.0450.050.30低合16Mn0.12-0.230.20-0.601.2-1.60.00500.050.30合金钢20MnSi0.17-0.230.40-0.701.3-1.60.0450.0450.30硅钢热轧硅钢0.083.80-4.400.200.200.200.05-0.12冷轧硅钢0.072.8-3.200.05-0
18、.080.015-0.0250.05-0.0250.02二、产品方案本设计产品方案见表2-2所示表 1-2 产 品 方 案钢种连铸坯产量(万t/a)生产比例%精炼方式普碳钢4028.57吹氮或主要RH低合金钢10071.43LF或LF+VOD总计140100说明：1)年产合格坯总量，是指连铸坯产量;2)表中所有钢种均进行炉外精炼处理，包括吹氮、LF、VOD、RH处理等;3)产品方案中的合金比28.57%、连铸比100%、精炼比100%.4)连铸坯规格:铸坯断面尺寸(mm2)，取决于轧材产品类型和轧机的规格，本设计是生产型材(角钢、工字钢、轻轨钢、圆钢等)，轧机为1700轧机，采用方形铸坯，其断
19、面应为150mm150mm，2 氧气转炉炼钢车间2.1 初始条件 拟建年产量为140万吨连铸坯的氧气转炉炼钢车间，相关技术参数如下：1） 年产量：方坯140万吨；2） 产品方案：普碳钢、低碳钢；2.2 公称容量选择21)选取时炉子容量应和国家标准浇注起重机的起重能力相适应。即吊车的起重能力必须大于转炉最大出钢量和钢包(有衬)的重量之和，并应有一定的富余能力。确定转炉的公称容量为50t。2.3 转炉座数的确定为了减少车间内的设备互相干扰，终有固数目的炉子在吹炼，以发挥生产潜力。炉于座数不宜太多，但必须保持年间内始本设计是使用顶底复吹转炉冶炼，合考虑当前转炉炼钢车间的生产情况，选用二吹二的方案，这
20、样同时也可以提高转炉的利用效率，减少资金的投入。 2.4根据生产规模和产品方案计算出年需钢水量。根据表22选取每炉钢的平均冶炼周期取30min，平均供氧时间为15min。表22转炉冶炼周期和吹氧时间推荐值转炉公称吨位/t3030100100备 注冶炼周期/min283232383845结合供氧强度、铁水成分和所炼钢种等具体条件确定吹氧时间/min121614181620年出钢炉数=1=1每天出钢炉数=式中转炉作业率：取=80%2.5 计算年产钢量在选定转炉公称容量和转炉工作之后，即可计算出车间的年产钢水量： W=Nnq式中 W车间年产刚水量，t。 n车间经常吹炼炉子座数; N每一座吹炼炉子的年
21、出钢炉数； q转炉公称容量；再根据浇注方法就可以计算出年产钢量：3 转炉物料平衡和热平衡计算 炼钢过程的物料平衡与热平能量衡计算是建立在物质和能量的基础上的。其主要目的是比较这个冶炼过程中物料、能量的收入项和支出项，为改进操作工艺制度、确定合理的设计参数和提高炼钢经济技术指标提供定量依据。由于炼钢是一个复杂的高温物理化学过程加上测试手段有限，现在还难以做到精确测量。本章主要对转炉的物料平衡和热平衡加以计算以确定其具体参数并加以设计。33.1 氧气顶底复吹转炉的物料平衡和热平衡3.1.1 物料平衡计算3.1.1.1 计算原始数据基本数据有：冶炼钢种及其成分铁水和废钢成分、终点钢水成分（表3-1）
22、；造渣用熔剂及炉衬等的原材料的成分（表3-2）；脱氧和合金化用铁合金的成分及其回收率（表3-3）；其它工艺参数（表3-4）。表3-1 钢种、铁水、废钢和终点钢水的成分设定值 成分含量/%类别C Si Mn P S钢种Q235A设定值0.200.270.520.0450.050铁水设定值4.100.800.600.2000.035废钢设定值0.180.250.550.0300.030终点钢水设定值0.10痕迹0.180.0200.021注：终点钢水成分中，C和Si按实际生产情况选取；Mn、P和S分别按铁水中相应成分含量的30%，10%和60%留在钢水中设定。本计算设定的冶炼钢种为Q235A.表3
23、-2 原材料的成分含量%类别CaOO2MgOAl2O3Fe2O3GaF2P2O5SCO2H2O灰分挥发分石灰88.002.502.601.500.500.100.064.640.10萤石0.305.500.601.601.5088.000.900.101.50白云石36.400.8025.601.0036.20炉衬1.203.0078.801.401.6014.00焦炭0.5881.5012.405.52表3-3 铁合金成分及其回收率含量/%类别CSiMnAlPSFe硅铁73.00,750.50,802.50,00.05,1000.03,10023.92,100锰铁6.60,900.50,75
24、67.8,800.23,1000.13,10024.74,10010%C与氧生成CO 表3-4 其他工艺参数设定值名称参数名称参数终渣碱度萤石加入量生白云石加入量炉衬侵蚀量终渣W(FeO)含按W(FeO)=1.35 W(FeO)折算烟尘度喷溅铁损W(GaO/W(SiO2)=3.5为铁水的0.5%为铁水的2.5%为铁水的0.3%15%，而W(Fe2O3)/W(FeO)=1/3,即W(Fe2O3)=5%，W(FeO)=8.25%为铁水量的1.5%（其中W(FeO)为75%，W(Fe2O3)为20%为铁水量的1%渣中铁损（铁珠）氧气纯度炉气中自由氧含量气化去硫量金属中C的氧化产物废钢量为渣量的6%9
25、9%，余者为N20.5%（体积比）占总去硫量的1/390%C氧化成CO，10%C氧化成CO2由热平衡计算来确定，本计算结果为铁水量的19.43%，即废钢比为16.27%3.1.1.3物料平衡的基本项目收入项支出项铁水钢水废钢炉渣熔剂（石灰、萤石、轻烧白云石）烟尘氧气渣中铁珠炉衬蚀损炉气铁合金喷溅3.1.1.3 计算步骤 以100kg铁水为基础进行计算。第一步：计算脱氧合金化前的总渣量及其成分。总渣量包括铁水中元素氧化，炉衬蚀损和加入熔剂的成渣量。其各项成渣量分别列于表3-5，表3-6，表3-7。总渣量及其成分如表3-8所示。第二步：计算氧气消耗量。氧气实际消耗量为消耗项与攻入项之差，见表3-9
26、。 表3-5铁水中元素的氧化产物及其成渣量元素反应产物元素氧化量/kg耗氧量/kg产物量/kg备注CC CO4.0090%=3.6004.8008.400C CO24.0010%=0.4001.0671.470SiSi (SiO2)0.8000.9101.710入渣MnMn （MnO2）0.4200.1200.540入渣PP (P2O5)0.1800.2300.410入渣SS SO20.0141/3=0.0050.0050.010S+(CaO)(CaS)+（O）0.0142/3=0.009-0.0050.021(CaS)入渣FeFe (FeO)1.07656/76=0.8370.2391.07
27、6入渣Fe (Fe2O3)0.606112/160=0.4240.1820.606入渣总计6.6757.548成渣量4.363入渣组分之和 由CaO还原出的氧量;消耗的CaO量=0.00956/32=0.016kg。 表3-6 炉衬蚀损的成渣量炉料蚀损量/kg成渣组分/kg气态产物/kg耗氧量/kgCaOSiO2MgOAl2O3Fe2O3COCCO2CCO，CCO20.3（见表4)0.0040.0090.2360.0040.0050.314%90%28/12=0.0880.314%10%44/12=0.0150.314%(90%16/12+10%32/12)=0.062合计0.2580.103
28、0.062 表3-7 加入溶剂成渣量类别加入量/kg成渣组分/kg气态产物kg/sCaOMgOSiO2Al2O3Fe2O3P2O5GasGaF2H2OCO2O2萤石0.50.0020.0030.0280.0080.0080.0050.0010.0400.005生白灰2.50.9100.6400.0200.0250.905石灰6.675.8630.1730.1670.1000.0330.0070.0090.0070.3090.002合计6.6750.8160.2150.1330.0410.0120.0100.0400.0121.2140.002成渣量8.442 ：由表3-6表3-7可知，渣中已含
29、（CaO）=0.016+0.004+0.002+0.910=0.900kg；渣中已含（SiO2）=1.710+0.009+0.028+0.020=1.767kg。因设定的终渣碱度R=3.5；故石灰加入量为Rw (SiO2)w（CaO）/w（CaO石灰）Rw (SiO2石灰)=5.285/(88.0%3.52.50%)=6.67kg(石灰中CaO含量) (石灰中SCaS自耗的CaO含量)。 由CaO还原出来的氧气，计算方法同表3-6注。 表3-8总渣量及其成分炉渣成分CaOSiO2MgOAl2O3MnOFeOFe2O3CaF2P2O5CaS合计元素氧化成渣量（kg）1.7100.0541.078
30、0.6070.4100.0214.366石灰成渣量（kg）5.8630.1670.1730.1000.0330.0070.0096.352耐火材料蚀损量（kg）0.0040.0090.2360.0040.0050.258轻烧白云石成渣量（kg）0.9100.0200.6400.0251.595萤石成渣量（kg）0.0020.0280.0030.0080.0080.4400.0050.492总渣量 （kg）6.7791.9341.0520.1370.0541.0780.6530.4400.4220.03113.066%51.9714.838.071.053.998.255.003.373.230
31、.24100.00总渣量计算如下:因为表3-9中除(FeO)和(Fe2O3)以外的渣量为:6.779+1.934+1.025+0.137+0.540+0.440+0.422+0.031=11.216Kg,而终渣(FeO)=15%(表5)故总渣量为11.216/86.75%=12.929Kg。 (FeO)量=12.9295%=1.067Kg。 (Fe2O3)量=12.9295%0.0330.0050.008=0.600Kg。第二步：计算氧气消耗量氧气实际消耗量系消耗项目与供入项目之差。详见表3-9。 表3-9 实际耗氧量耗氧量项/（Kg）供养项/（Kg）实际氧气消耗量/（Kg）铁水中元素耗氧量7
32、.548铁水中S与CaO反应还原出的氧量0.005炉衬中碳氧化耗氧量0.062石灰中S与CaO反应还原出的氧量0.002烟尘中铁氧化耗氧量0.340炉气中自由氧耗氧量0.059合计 8.010合计 0.0078.072第三步：计算炉气量及其成分炉气中含有CO，CO2，N2，SO2和H2O。其中CO，CO2，SO2和H2O可表查得，O2和N2则有炉气总体积来确定。先计算如下：炉气总体积V：V=Vg+0.5%V+1/99(22.4/32Gs+0.5%VVx)V=(99Vg+0.7Gs-Vs)/98.50=(998.183+0.77.95-0.007)/98.50=8.281m式中VgSO2,CO,
33、CO2,和H2O各组分总体积m。本计算中，其值为8.48822.4/28+2.69922.4/44+0.01022.4/64+0.01222.4/18=8.183Gs不计自由氧的氧气消耗量，Kg。本计算中，其值为7.548+0.062+0.34=7.95Vx- 铁水与石灰石的S与GaO反应氧气质量为0.007见表3-10，m0.5%炉气中自由氧含量；99由氧气纯度99&转换得来的。计算结果列于表3-10。表3-10 炉气量及其成分炉气成分炉气量（Kg）体积（m）体积%CO8.4888.48822.4/28=6.79082.08CO22.6992.69222.4/44=1.37016.59SO2
34、0.0102.699/64=0.0040. 05H2O0.0120.01222.4/18=0.0150.18O20.0600.0420.50N20.0610.0490.59合计11.3308.281100.00炉气中O2的体积为8.2810.5%=0.041 m，重量为0.04132/22.4=0.059Kg炉气中的N2的体积为炉气总体积与其它成分的体积之差；重量为0.04928/22.4=0.061Kg。第四步： 计算脱氧和合金化的钢水量。钢水量Qg=铁水量铁水中元素的氧化量烟尘喷溅和渣中的铁损；Qg=1006.6751.5（75%56/7220%112/160）+1.00+12.7236%
35、=90.356Kg。据此可以编制脱氧和合金化前的物料平衡表（表3-12） 表3-11 未加废钢的物料平衡表收入支出项目质量（Kg）%项目质量（Kg）%铁水100.0084.71钢水90.3676.55石灰6.675.64炉渣11.3311.07萤石0.500.42炉气11.339.60白云石2.502.12喷溅1.000.85炉衬0.300.25烟尘1.501.27氧气8.076.84渣中铁珠0.780.66总计118.04100.00合计118.04100.00第五步：计算加入废钢的物料平衡如同第一步中计算铁水中元素氧化量一样。利用表1的数据先确定废钢种元素的氧化量及其耗氧量和成渣量（表3-
36、13）。表3-12废钢种元素的氧化产物及成渣量元素反应产物元素氧化量（Kg）耗氧量（Kg）产物量（Kg）进入钢中的量（Kg） CCCO19.430.08%90%=0.0140.0190.033(入气)CCO19.430.08%10%=0.0020.00500007(入气)SiSi（SiO2）19.430.25%=0.00490.0560.105MnMn(MnO)19.430.37%=0.0720.0210.093PP (P2O5)19.430.01%=0.0020.0030.005SS (SO2)19.430.01%1/3=0.00050.00050.01(入气)S (CaO)= (CaS)+
37、O19.430.01%2/3=0.0012-0.00060.003(CaS)合计0.140.10319.43-0.14=19.29成渣量/Kg0.206 表3-13加入废钢的物料平衡表(以100Kg铁水为基准)收入支出项目质量（Kg）%项目质量（Kg）%铁水100.0072.6990.36+19.29+=109.6579.50废钢19.4314.12炉渣13.219.58石灰6.674.85炉气11.58+0.206=11.7868.55萤石0.500.36喷溅1.000.73白云石2.501.82烟尘1.501.09炉衬0.300.22渣中铁珠0.780.57氧气8.072+0.103=8.
38、1755.94总计137.575100.00合计137.926100.00注：计算误差为（137.575-137.926）/137.575100%=-0.26%表3-14 加入废钢的物料平衡表以100Kg(铁水+废钢)为基准收入支出项目质量（Kg）%项目质量（Kg）%铁水88.7372.69钢水91.8179.50废钢16.2714.12炉渣11.069.58石灰5.584.85炉气9.878.55萤石0.420.36喷溅0.840.73白云石2.091.82烟尘1.261.09炉衬0.250.22渣中铁珠0.650.57氧气6.855.94总计115.19100.00合计114.84100.
39、00第六步：计算脱氧后和合金化后的物料平衡。先根据钢种成分设定值和（3-1）和铁合金成分及其回收率（3-3）算出锰铁和硅铁的加入量，再计算其元素的烧损量。将所有结果与表归类合并，既得冶炼一炉钢的总物料平衡表。锰铁加入量W锰=(0.55%-0.18)91.81/(67.80%80%)=0.0606Kg硅铁加入量W硅= 0.25%(91.81+0.53) -0.002/(73.00%75%)=0.42Kg 3-15铁合金中元素烧损量及其产物量类别元素烧损量脱氧量成渣量炉气量入钢量锰铁C0.626.60%10%=0.0040.0100.0159 (CO2)0.626.60%90%=0.037Mn0.6267.8%10%=0.0840.0240.1080.6267.80%80%=0.334Si0.620.50%25%=0.0010.0010.0020.620.50%75%=0.00
