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1、江苏大学本科毕业设计说明书江苏大学本科毕业论文(设计)目 录第一篇 建筑设计说明31 概述32 建筑平面的设计32.1 使用部分的平面设计32.2 抗震设计4第二篇 结构设计说明81 工程概况102 设计资料103.结构平面布置103.1 结构平面布置图103.2 框架梁柱截面尺寸的确定113.3 楼板设计124.横向框架在竖向荷载作用下的计算简图及内力计算184.1 恒荷载作用下的计算简图及内力计算184.2 框架结构在活荷载作用下的计算简图354.3 横向框架在重力荷载代表值作用下的计算简图及内力计算384.4 横向框架在恒荷载作用下的内力计算464.5 横向框架在活荷载作用下的内力计算5
2、14.6.横向框架在重力荷载代表值作用下的内力计算585.横向框架在风荷载作用下的内力和位移计算655.1 横向框架在风荷载作用下的计算655.2 横向框架在风荷载作用下的位移计算685.3 横向框架在风荷载作用下的内力计算696.横向框架在水平地震作用下的内力和位移776.1 重力荷载代表值计算776.2 横向框架的水平地震作用和位移806.3 横向框架在水平地震作用下的内力计算857.框架梁柱内力组合927.1 框架梁内力组合927.2 框架柱内力组合938 框架梁柱截面设计948.1 框架梁抗震截面设计948.2 框架柱抗震截面设计979 楼梯设计999.1 楼梯梯段斜板设计999.2
3、平台板设计1019.3 平台梁设计10210 基础设计104参考文献111第一篇 建筑设计说明1 概述本设计为某旅馆的建筑设计，总建筑面积为9000平方米，拟建7层。本设计共分为以下几个部分：建筑平面的设计；建筑剖面的设计； 建筑体型和立面的设计； 抗震设计；房屋层数的确定和剖面的组合形式；旅馆设计的基本要求。2 建筑平面的设计建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋个部分的组合关系。在平面设计中，始终需要从建筑整体空间组合的效应来考虑，紧密联系建筑剖面和立面，分析剖面、立面的的可能性和合理性；也就是说，我们从平面设计入手，但是要着眼于建筑空间的组合。各种类型的民用建筑，从组合平面各部分面积的使用性
4、质来分析，主要可归纳为使用部分和交通联系部分两大类：使用部分是指主要使用活动和辅助使用活动的面积，即各类建筑物中的使用房间和辅助房间。交通联系部分是指建筑物中各个房间之间、楼层之间和房间内外之间联系通行的面积，即各类建筑物中的走廊、门厅、过道、楼梯、电梯等占的面积。2.1 使用部分的平面设计一般说来，旅馆的客房要求安静，少干扰，而且有较好的朝阳方向。使用房间平面的设计的要求： 房间的面积、形状和尺寸要满足室内使用活动和家具设备合理布置的要求。 门窗的大小和位置，应考虑房间的出入方便，疏散安全，采光通风较好。 房间的构成应使结构构造布置合理，施工方便，也要有利于房间的组合，所有材料要符合相应的建
5、筑面积。 室内空间以及顶棚、地面、各个墙面和构件细部，要考虑人们的使用和审美要求。使用房间的面积、形状和尺寸： 房间的面积使用房间面积的大小，主要是由房间内部活动特点，使用人数的多少，家具设备的多少等因素来决定的。一个房间内部的面积，根据他们的使用特点，可以分为以下几个部分：家具或设备所占的面积；人们在屋内的使用活动面积；房间内部的交通面积。具体进行设计时，在已有面积定额的基础上，仍然需要分析各类房间中家具布置，人们的活动和通行情况，深入分析房间内部的使用要求，然后确定各类房间合理的平面形状和尺寸。 房间平面形状和尺寸初步确定房间的使用面积大小以后，还需进一步确定房间的形状和具体尺寸。房间平面
6、的形状和尺寸，主要是由室内活动的特点、家具布置方式以及采光、通风、剖面等要求所决定。在满足使用要求的同时，我们还应从构成房间的技术经济条件及人们对室内空间的观感来确定，考虑房间的平面形状和尺寸。房间平面形状和尺寸的确定，主要是从房间内部的使用要求和技术经济条件来考虑的，同时室内空间处理美观要求，也是影响房间平面形状的重要因素。2.2 抗震设计建筑物由于受气温变化、地基不均匀沉降以及地震等因素的影响，使结构内部产生附加应力和变形。解决的办法有二：一是加强建筑物的整体性；二是预先在这些变开敏感部位将结构断开，留出一定的缝隙，以保证各部分建筑物在这些缝隙中有足够的变形宽度而不造成建筑物的破损。在这里
7、，我们主要是来谈一下沉降缝和防震缝。2.2.1 沉降缝1沉降缝的设置沉降缝是为了预防建筑物各部分由于不均匀沉降引起的破坏而设置的变形缝。凡属下列情况时，均应考虑设置沉降缝：同一建筑物相邻部分的高度相差较大或荷载大小相差悬殊，或结构形式变化较大，易导致地基沉降不均时；当建筑物各部分相邻基础的形式、宽度及埋置深度相差较大，造成基础地面底部压力有很大差异，易形成不均匀沉降时；当建筑物建造在不同地基上，且难于保证均匀沉降时；建筑物体型比较复杂、连接部位又比较薄弱时；新建建筑物与原有建筑物紧相毗连时。2. 沉降缝构造沉降缝主要满足建筑物各部分在垂直方向的自由沉降变形，故应将建筑物从基础到顶面全部剖断开。
8、沉降缝的宽度随地基情况和建筑物的高度不同而定，参见表2.1。表2.1 随地基情况和建筑物的高度不同沉降缝的宽度 地基情况建筑物高度沉降缝宽度（mm）一般地基H5mH=510mH=1015m305070软弱地基23层45层5层以上508080120120湿陷性黄土地基30702.2.2 防震缝在地震区建造房屋，必然充分考虑地震对建筑造成的影响。为此我国制定了相应的建筑搞震设计规范。对多层和高层钢筋混凝土结构房屋应尽量选用合理的建筑结构方案，不设防震缝。当必须设置防震缝时，其最小宽度应符合下列要求：高度不超过15m时，可采用70mm；高度超过15m时，按不同设防列度增加缝宽：6度地区，建筑每增高5
9、m，缝宽增加20mm；7度地区，建筑每增高4m，缝宽增加20mm；8度地区，建筑每增高3m，缝宽增加20mm；9度地区，建筑每增高2m，缝宽增加20mm；防震缝应沿建筑物全高设置，缝的两侧应布置双墙或双柱，或一墙一柱，使各部分结构都有较好的刚度。一般情况下，防震缝基础可不分开，但在平面复杂的建筑中，或建筑相邻部分刚度差别很大时，也需将基础分开。按沉降缝要求的防震缝也应将基础分开。防震缝因缝隙较宽，在构造处理时，应充分考虑盖缝条的牢固性以及适应变形的能力。2.2.3 标准层1. 标准层设计的一般规定： 公共用房与辅助用房应根据旅馆等级、经营管理要求和旅馆附近客提供使用个公共设施情况确定。 建筑布
10、局应与管理方式和服务手段相适应，做到分区明确，联系方便，保证客房及公共房具有良好的住居和活动环境。 建筑热公设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。 建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做到建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。 采暖地区的旅馆客房部分的保温隔热标准应负荷现行的民用建筑节能设计标准规定。 锅炉房、冷却塔等不宜设在客房楼内，如必须设在客房楼内时，应自成一区，并应采取防火、隔音、减震等措施。 室内应尽量利用自然采光。2. 标准层设计要求 标准层客房要求：尽可能提高客房面积在标准层中的比例，增加客房间数。客房间数还应按服务人员服务的客房数（116）倍
11、数确定。 自然环境和能源要求：标准层设计应考虑周围环境，占据好的朝向及景向，减少外墙面积，节省能源。 平面形式：平面形式应考虑疏散梯位置均匀分布，位置要明显，负荷建筑设计防火规范要求。 服务台：按管理要求设置或不设置。 服务用房：根据管理要求，每层设置或隔层设置。位置应隐藏客设于标准层中部或端部。服务用房应有出入口供服务人员进入客房区。服务用房厅、棉品储存库、休息、厕所、垃圾污物管道间及服务电梯厅。 标准层公共走道净高大于2.1m。3. 客房的设计 客房设计应根据气候特点、环境位置、景观条件，争取良好的朝向。 客房设计应考虑家具布置，家具设计应符合人体尺度、方便使用和有利于维修。 客房长宽比以
12、不超过2：1为宜。 客房净高一般大于等于2.4m，不设空调时不应低于2.6m。 客房内走道宽度大于等于1.1m，公共走道净高不应低于2.1m。 客房门洞宽度一般大于等于0.9m，高度大于等于2.1m。 客房的允许噪音等级根据不同要求，设计时需要根据具体要求确定。 客房室内色彩及装修宜简洁、协调。 标准较高的客房客设置电话和集中的电器控制设施。 多床间内床位数不宜多于4床。4. 卫生间设计 根据旅馆等级确定卫生间设计标准，包括卫生设备的配套，面积的确定和墙、地面材料等的选用。 卫生间管道应集中，便于维护和更新。 卫生间地面应低于客房地面0.02m，净高大于2.1m，门洞宽大于等于0.75m，净高
13、大于等于2.1m。 卫生间地面及墙面应选用耐火易洁面材料，并应做防火层，泛水及地漏。 卫生间一般需设置通风就干燥装置。 当卫生间无自然通风时，应采取有效的通风、排风措施。 卫生间不应设在餐厅、厨房、食品储藏，变配电室等严格卫生要求火防潮要求用房的直接上层。 卫生间不应向客房火走道开窗。 客房上下层直通的管道井不应在卫生间内开设检修门。 卫生间管道应有可靠的防漏水，防洁露和隔音措施，并便于检修。第二篇 结构设计说明摘要：本次毕业设计是一幢旅馆设计，包括建筑设计和结构设计两部分内容。建筑设计是在总体规划的前提下，根据设计任务书的要求，综合考虑基地环境、使用功能、综合选型、施工、材料、建筑设备、建筑
14、艺术及经济等。着重解决了建筑物与周围环境、建筑物与各种细部构造，最终确定设计方案，画出建筑施工图。结构设计是在建筑物初步设计的基础上确定结构方案；选择合理的结构体系；进行结构布置，并初步估算，确定结构构件尺寸，进行结构计算。结构计算包括荷载计算、变形验算、内力分析及截面设计，并绘制相关的结构施工图。本工程为旅馆设计，因地处城市中心交通要道，在总体规划设计时，考虑到场地要求、绿化设施、其它功能要求，以及周围建筑物的影响，设计时采用矩形结构。总之，适用、安全、经济、使用方便是本设计的原则，两部分空间合理，连接紧凑，主次分明，使建筑空间的舒适度加以提高。关键词：抗震 结构 条基Summary:Thi
15、s time graduation design is a hotel design and include building design and structure design two part contents.The building design is under the premise of the total programming, according to design mission book of request, comprehensive consideration base environment, usage function, comprehensive ch
16、oose a type, construction, material, building equipments, building art and economy etc.Emphasized to solve building and surroundings environment, building and various minute part structure, end assurance design project, painting building construction diagram.Structure design is at building first ste
17、p design of foundation top assurance structure project;The choice is reasonable of structure system;Carry on a structure decoration, and the first step estimate, assurance structure Gou piece size, carry on structure calculation.The structure calculation include a lotus to carry a calculation, trans
18、form to check calculate, inside dint analysis and piece noodles design, and draw related structure construction diagram.This engineering is a hotel design, because of ground the transportation main route of the city city center, at total programming design, in consideration of place request, green t
19、urn facilities, other function request, and surroundings building of influence, design hour adoption rectangle structure.In fine, apply, safety, economy, usage convenience is the principle of this design, two part space reasonable, conjunction tightly packed, lord the time be clear and make building
20、 spatial of comfort take into exaltation.Keyword:The anti- earthquake structure foundation.1 工程概况某旅馆为七层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约9000，一层层高为4.2m,二层层高为3.6m，标准层层高为3.6m，36层为标准层，七层层高为3.6 m。一层的结构层高为5.2 m，其它层层高为3.6m。室内外高差为0.45 m，建筑设计使用年限50年。2 设计资料2.1 地质资料根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，场地类别类，标准冻结深度为1.79 m，第一层杂填土为1 m，第二层粗砂为3 m，
21、基持力层为粗砂，地基承载力特征值=220KPa.2.2 气象资料基本风压：W0=0.55KN,地面粗糙度类别为C类。基本雪压：0.30 KN。2.3 抗震设防烈度抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.15g,设计地震分组为第一组，建筑场地土类别为二类，场地特征周期为0.35s,框架抗震等级为三级。2.4 材料 梁、板、柱的混凝土均选用C30，梁、柱主筋选用HRB400,箍筋选用HPB235，板受力钢筋选用HRB335。3. 结构平面布置3.1 结构平面布置图根据建筑结构功能要求及框架结构体系，通过分析荷载传递路线确定梁系布置方案，本方案的各层平面布置图如图3.1.1所示。 2.1 结构平
22、面布置图3.2 框架梁柱截面尺寸的确定3.2.1 框架梁截面尺寸初步估算 纵向框架梁A轴：=6.6m h=(1/81/12) =825550mm,取h=700mmb=(1/21/3)h=350233mm,取h=350mm因A轴纵向框架梁沿柱外边平齐放置，为减小梁柱偏心，梁宽适当取的宽一些，B轴、C轴、D轴和A轴相同。 横向次梁=6.5m h=(1/81/12) =812.5541.7mm,取h=600mmb=(1/21/3)h=300200mm,取h=250mm3.2.2 框架柱截面尺寸初步估算 按轴压比要求初步估算柱截面尺寸 4.19 第二层楼梯计算简图 斜板的厚度t：斜板水平投影长度为=3
23、.3m 斜向净长为=3691mm t=147mm123mm, 取t=130mm.栏 4.27 框架在恒荷载作用下的最终计算简图4.2 框架结构在活荷载作用下的计算简图4.2.1 第一层框架在活荷载作用下的计算简图 计算：1-2(+2.01.65=2.97 KNm由于AB梁两边受到板A传来的梯形荷载，则=2.972=5.93 KNm 计算：同荷载相同，即=5.93KNm 计算 ：计算简图如图所示。 4.28计算简图为板A传来的三角形荷载：2.01.65=2.06 KNm为板A传来的荷载：=9.6KN则=2.066.6+9.6=23.2KN 计算： 4.29 计算简图及等效计算简图为板B传来的荷载
24、：=2.02.65/2=2.65KNm 荷载板A传递的荷载：=2.01.65=2.06KNm 为梁L-1传来的集中力，其中q为板A传来的荷载：q=1-2(+2.01.65=2.97KNm =22.976.5/2=19.3KN 则=（2.65+2.06）6.6+19.3=50.4KN 计算： 4.30 的计算简图 为板B传来的荷载：2.03/2=3KNm 荷载为楼梯平台传来的荷载：2.01.1/2=1.1KNm 荷载为板C传递的荷载：2.01.65=2.06KNm =2.06KNm 为L-1传来的集中力： 4.31 计算简图为板C传来的荷载：1-2(+2.01.65=2.97KNm为梯柱传来的荷
25、载：其中q=3.32.02/2+2.12.0/2=8.7KNm则=8.76.5/2=29.8KNm为斜板与平台板传来的荷载：=3.32/2+3.92.0/2+2.01.1/2=3.3+3.9+1.1=8.3KNm则=40.7KN计算=19.3KN则=3.31.656.6+2+3.34.956.62+2+3.31.656.6=3.4+20.35+25+9.65+4.2=62.6KN 的计算：计算简图如图所示 4.32 计算简图在求时可知=23.7KN =19.2KN为板A和板C传来的荷载：=2.01.65=2.06KNm=2+2.063.34.956.62+2+2.066.6=23.72+2.0
26、63.34.956.62+19.22+2.063.31.656.6=11.85+10.2+9.6+1.7=33.35KN4.2.2 第二层框架在活荷载作用下的计算 与第一层计算相同，即=5.93 KNm 与第一层计算相同，即=5.93 KNm 与第一层计算相同，即=23.2 KN 与第一层计算相同，即=52.7KN与第一层计算过程相同，即在求=39.5KN=19.2KN则=3.31.656.6+2+3.34.956.62+2+3.31.656.6=3.4+19.75+25+9.6+4.2=61.95KN 与第一层计算相同，即=33.35KN4.2.3 顶层框架在活荷载作用下的计算简图 为板传来
27、的梯形荷载： =1-2(+0.51.65=1.47KNm = =1.47 KNm 计算：计算简图如图所示 4.33 计算简图为板A传来的荷载：=0.51.65=0.52KNm 则=0.526.6+4.9=8.3KN 计算： 为板B传来的荷载=0.52.65/2=0.66KNm 为板A传来的荷载=0.51.65=0.52KNm 则=（0.66+0.52）6.6+4.9=12.7KN =12.7KN =8.3KN4.2.4 框架在活荷载作用下最终计算简图如图所示：4.3 横向框架在重力荷载代表值作用下的计算简图及内力计算在“有地震作用的荷载效应组合”时需要用到重力荷载代表值，对于楼层，重力荷载代表
28、值取全部的恒荷载和50的楼面荷载；对于屋面，重力荷载代表值取全部的恒荷载和50的雪荷载，基本雪压为0.30 KN。下面依据恒荷载和活荷载作用下横向框架的计算结果，详细求出重力荷载代表值作用下的计算简图。4.3.1 第一层框架简图=18.59+0.55.93=21.6 KNm=4.26 KNm=22.95+0.59.93=25.9KNm=148.3+0.523.2=159.9KN=194.6+0.550.4=219.8KN=195+0.562.6=226.3KN=81.1+0.533.35=97.8KN则第一层框架计算简图如图4.37所示。4.3.2 第二层至第六层框架简图=25.7+0.55.
29、93=28.7KNm=4.26 KNm=22.95+0.59.93=25.9KNm=156.9+0.523.2=168.5KN=220.36+0.550.4=245.6KN=187.7+0.562.6=218.7KN=92.25+0.533.35=108.9KN4.3.3 顶层框架简图顶层楼面的活荷载取基本雪压为0.30 KN的雪荷载，不计入屋面活荷载，下面计算轴线第八层的框架在雪荷载作用下的计算简图，如图4.38所示。 计算：板H的雪荷载为0.30 KN，传递给AB段为梯形荷载，等效荷载转化为均布荷载为:=(1-2(+0.31.65=0.445KNm因为左右两边给板H传递荷载，故板H传递的荷
30、载为0.89 KNm。 计算：同荷载相同，即=0.89 KNm 计算：是由KL-3传来的集中力，计算简图如图所示。 4.35 计算简图 、和计算为板F传来的荷载: 0.32.652=0.4KNm荷载包括板E传递的荷载： 0.31.65=0.3KNm 计算：=0.896.6/2=2.9KN 则计算：=2.9+（0.3+0.4）6.6=7.52KN 计算：计算同的计算结果相同，=7.52KN 计算：是由KL-4传来的集中力，计算简图如图所示。 4.36 计算简图横向框架在重力荷载代表值作用下的计算简图，如图4.37所示4.4 横向框架在恒荷载作用下的内力计算4.4.1用弯矩二次分配法计算弯矩根据“
31、图4.20恒荷载作用下横向框架的计算简图”，用弯矩二次分配法计算轴线框架在恒荷载作用下的弯矩。 计算各框架梁柱的截面惯性矩框架梁的截面惯性矩6.5m跨度：I=12=35012=1.03.0m跨度：I=12=35012=1.0框架柱的截面惯性矩600600mm:I=12=60012=1.08 计算各框架梁柱的线刚度及相对线刚度考虑现浇板对梁刚度的加强作用，故对轴线框架（中框架梁）的惯性矩乘以2.0。框架梁柱的线刚度及相对线刚度计算过程见表4.4.1。框架梁柱的线刚度及相对线刚度计算表4.4.1构件位置线刚度相对线刚度框架梁6.5m跨度=2.0=2.0=3.081.033.0m跨度=2.0=2.0
32、=6.672.22框架柱七层=4.141.0六层=4.141.0五层=4.141.0四层=4.141.0三层=4.141.0二层=4.141.0一层=2.870.67计算弯矩分配系数 边柱: 以8节点为例说明：8节点：=0.51 =0.49其他节点同上，其计算结果见图4.44。4.37 横向框架在重力荷载代表值作用下的计算简图 中柱: 以16节点为例说明：16节点： =0.24=0.52 =0.0.24其他节点同上，其计算结果见图4.44。 计算固端弯矩由于框架梁承担荷载比较复杂，故采用叠加法计算在复杂荷载作用下的固端弯矩，每一跨的两端分布荷载分解为满布均匀荷载和局部分布荷载。 均布荷载作用下
33、的固端弯矩均布荷载作用下的固端弯矩，可按图所示。 第七层AB段框架梁两端的固端弯矩：=-90.84BC段：=-3.9CD段: 同AB段相同。第一层AB段框架梁两端的固端弯矩：=-65.45BC段：=-3.2CD段: =-80.8第二层至第六层的AB、BC和CD的固端弯矩：AB段：=-90.49BC段：=-3.2CD段: =-80.8 固端弯矩的计算过程见表4.4.2。表4.4.2 恒荷载作用下固端弯矩计算过程固端弯矩位置各部分产生固端弯矩()最终固端弯矩()满跨均布荷载局部分布荷载第七层框架梁-90.84_-90.84-3.9_-3.9-90.84_-90.84第二层至第六层框架梁-90.49
34、_-90.49-3.2_-3.2-80.8_-80.8第一层框架梁-65.45_-65.45-3.2_-3.2-80.8_-80.85.分层法过程：采用分层法计算框架在恒荷载作用下的弯矩，分布过程如图4.39所示。 4.39 分层法计算框架在恒荷载作用下的梁柱端弯矩4.4.2绘制内力图 弯矩图：根据弯矩二次分配法的计算结果画出恒荷载作用下的框架梁柱弯矩图，如图4.48所示。 4.40 框架在恒荷载作用下的弯矩图 根据弯矩图，取出梁柱脱离体，利用脱离体的平衡条件，求出剪力，并画出恒荷载作用的框架梁柱剪力图，如图4.40所示。 计算各柱的剪力：以第二层A轴柱为例，,其他柱计算结果见剪力图。 4.4
35、1 框架在恒荷载作用下梁柱剪力 计算各梁的剪力：以A轴与B轴之间的为例，同理，A轴与B轴之间的其他梁和B轴与C轴之间梁及C轴与D轴之间的梁的剪力计算方法与此相同， 画轴力图根据剪力图和节点的平衡条件，求出轴力，并画出恒荷载作用下的框架柱轴力，如图4.50所示。A轴中柱的轴力：185.5+79.94=265.44 KN=+G=265.44+32.4=297.84 KN+297.84+156.9+81.76=536.5 KN=+G=536.5+32.4=568.9 KN=+568.9+156.9+81.76=807.56KN=+G=807.56+32.4=839.96KN=+839.96+156.
36、9+81.76=1078.62 KN=+G=1078.62+32.4=1111.02 KN=+1111.02+156.9+81.76=1349.68 KN=+G=1349.68+32.4=1382.08KN=+13882.08+156.9+81.76=1620.74KN=+G=1620.74+32.4=1653.14KN=+1653.14+58.71+148.3=1860.15 KN=+G=1860.15+46.8=1906.95KNB轴、C轴和D轴中各柱的计算方法和过程同A轴中各柱的轴力的计算相同。具体结果见于图4.42。 4.42 框架在恒荷载作用下柱的轴力图4.5 横向框架在活荷载作用下
37、的内力计算 4.5.1用弯矩二次分配法计算弯矩根据“图4.36活荷载作用下的横向框架的计算简图”，用弯矩二次分配法计算轴线框架在活荷载作用下的弯矩。 框架梁柱的线刚度、相对线刚度和弯矩分配系数与表4.4.1中相应数值相同。 计算固端弯矩 均布荷载作用下的固端弯矩均布荷载作用下的固端弯矩，可按图4.45所示。第七层AB段框架梁两端的固端弯矩：=-20.88 BC段:0 ，-20.88第一层AB段框架梁两端的固端弯矩：=-5.18 -5.18第二层至第六层的AB段的固端弯矩同第一层的相同。 固端弯矩的计算：固端弯矩的计算过程见于表4.5.1。表4.5.1 活荷载作用下固端弯矩计算过程固端弯矩位置各
38、部分产生固端弯矩()最终固端弯矩()满跨均布荷载局部分布荷载第七层框架 梁-5.18_-5.180_0-5.18_-5.185.18_5.18第一层至第六层框 架 梁-20.88_-20.880_0-20.88_-20.8820.88_20.883.弯矩二次分配过程：采用弯矩二次分配法计算框架在活荷载作用下的弯程如图4.52 4.34 弯矩二次分配法计算框架在活荷载作用下的梁柱端弯矩4.5.2 绘制内力图 弯矩图：根据弯矩二次分配法的计算结果画出活荷载作用下的框架梁柱弯矩图，如图4.44所示。 4.44 框架在活荷载作用下梁柱弯矩图 根据弯矩图，取出梁柱脱离体，利用脱离体的平衡条件，求出剪力，
39、并画出活荷载作用的框架梁柱剪力图，如图4.45所示。 4.45 框架在活荷载作用下梁柱剪力图计算各柱的剪力：以第二层A轴柱为例，,其他柱计算结果见剪力图。 计算各梁的剪力：应根据如图4.49中的计算公式计算，以A轴与B轴之间的为例，同理，以A轴与B轴之间的其他梁和B轴与C轴之间梁及C轴与D轴之间的梁剪力计算。 画轴力图根据剪力图和节点的平衡条件，求出轴力，并画出恒荷载作用下的框架柱轴力，如图4.46所示。A轴中柱的轴力：8.3+4.57=12.87 KN=+G=12.87+32.4=45.27KN+45.27+18.88+23.2=87.35KN=+G=87.35+32.4=119.75 KN
40、=+119.75+23.2+32.4=161.9KN=+G=161.9+32.4=194.3 KN=+194.3+18.95+23.2=236.45 KN=+G=236.45+32.4=268.85KN=+268.85+23.2+18.95=311KN=+G=311+32.4=343.4KN=+343.4+18.97+23.2=385.57KN=+G=385.57+23.2=417.97KN=+417.97+23.2+18.74=468.91KN=+G=468.91+46.8=515.71KNB轴、C轴和D轴中各柱的计算方法和过程同A轴中各柱的轴力的计算相同。 4.46 框架在活荷载作用下柱的
41、轴力图4.6.横向框架在重力荷载代表值作用下的内力计算4.6.1用弯矩二次分配法计算弯矩根据“图4.43恒荷载作用下横向框架的计算简图”，用弯矩二次分配法计算轴线框架在重力荷载代表值作用下的弯矩。 框架梁柱的线刚度、相对线刚度和弯矩分配系数与表4.4.1中相应数值相同。 计算固端弯矩固端弯矩的计算过程见表4.6.1。 均布荷载作用下的固端弯矩均布荷载作用下的固端弯矩，可按图4.45所示。第七层AB段框架梁两端的固端弯矩：=-92.6CD段: 同AB段相同。第一层AB段框架梁两端的固端弯矩：=-76.05BC段：=-3.2CD段: =-91.19第二层至第六层的AB、BC和CD的固端弯矩：=-101.05BC段：=-3.2CD段: =-91.19 4.47 弯矩二次分配法计算框架在重力荷载作用下梁柱的弯矩固
