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1、恒智天成安全计算软件板模板(木立柱支撑)计算书恒智天成安全计算软件板模板(木立柱支撑)计算书依据建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008)、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。+模板支撑体系剖面图。O。,12001200+木立柱排列平面示意图一、参数信息1. 模板构造及支撑参数（一）构造参数楼层高度H： 3.3m；混凝土楼板厚度：180mm；结构表面要求：隐藏；立柱纵向间距或跨距la： 1m；立柱横向间距或排距lb： 1.2m；立柱高度：2.
2、908m；立柱缺口占总面积的百分数：8%；立柱中间设置纵横向拉条；（二）立柱材料参数材料：90圆木；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E： 10000N/mm2；抗压强度设计值fc： 13N/mm2 ；抗弯强度设计值fm： 15N/mm2；抗剪强度设计值fv： 1.6N/mm2；2. 荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k: 24kN/m3；钢筋自重标准值G3k: 1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k: 0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：1000mm；施工人员及设备荷载标准值Q : 1k计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计
3、算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3. 板底模板参数搭设形式为：2层梁木立柱承重；（一）面板参数面板采用克隆（平行方向）12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm： 31N/mm2；弹性模量E： 11500N/mm2；（二）第一层支撑梁参数材料：1根50X100矩形木楞；间距：600mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E： 10000N/mm2；抗压强度设计值fc： 13N/mm2 ；抗弯强度设计值fm： 15N/mm2；抗剪强度设计值fv： 1.6N/mm2；（三）第二层支撑梁参数材料：1根50X100矩形木楞；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E： 10000N/m
4、m2；抗压强度设计值fc： 13N/mm2 ；抗弯强度设计值fm： 15N/mm2；抗剪强度设计值fv： 1.6N/mm2；4. 地基参数模板支架放置在地面上，地基土类型为：碎石土；地基承载力标准值：650kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；地基承载力调整系数：0.8。二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1 条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：I = 1000X 123/12= 1.440 X 105mm4；1000X 122/6 = 2 . 400 X
5、 104mm3；1. 荷载计算及组合模板自重标准值二0.3 X 1.000=0.300 kN/m；新浇筑砼自重标准值 G2k=24X 1.000 X0.18=4.320 kN/m；钢筋自重标准值 Gfl.lX 1.000 X0.18=0.198 kN/m；永久荷载标准值 Gk= 0.300+ 4.320+ 0.198=4.818 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q =2.5X 1.000=2.500 kN/m； 1k计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合：q=4.818kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A永久荷载和均布活荷载组合q=max (q
6、1, q2) =8.353kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9X (1.2X4.818+1.4X2.500) =8.353kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9X (1.35X4.818+1.4X0.7X2.500) =8.059kN/m；B永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9X 1.2X4.818 =5.203kN/m；P1=0.9X1.4X2.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9X 1.35X4.818 =5.854kN/m；P2=0.9 X 1.4 X 0.7 X 2.5 =2.205kN；2. 面板抗弯强度验算a
7、= M/W f其中：W -面板的截面抵抗矩，W =2.400X 104mm3；M -面板的最大弯矩(Nmm) M=max (Ma, Mb1, Mb2) =0.707kN m；Ma=0.125q X =0.125 X 8.353 X 0.62 =0.376kN m；Mb1=0.125q1X+0.25P1Xl=0.125 X 5 . 203 X 0 . 62+0 . 25 X 3.150 X 0. 6 =0 . 7 07kN - m；Mb2=0.125q2Xl2+0.25P2Xl=0.125X 5.854 X 0.62+0.25 X 2.205 X0.6 =0.594N - mm；经计算得到，面板
8、的受弯应力计算值：o = 0.707 X 106/2.400X 104=29.444N/mm2；实际弯曲应力计算值。=29.444N/mm2小于抗弯强度设计值f =31N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算v =5ql4/(384EI)v其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 4.818kN/m；l-面板计算跨度：l =600mm；E-面板材质的弹性模量：E = 11500N/mm2；I-截面惯性矩：I =1.440 X 105mm4；v-容许挠度：结构表面隐藏v=l/250=2.400mm；面板的最大挠度计算值：v= 5 X 4.818 X 6004/(384X 11500 X 1.44
9、0 X 105)=4.910mm；实际最大挠度计算值：v=4.910mm大于最大允许挠度值：v =2.400mm,不满足要求!建议增大面板厚度或者减小第一层支撑梁的间距！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根50X100矩形木楞，间距600mm。支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=1X 4 1 6 . 67X 104= 4.167X 106 mm4；W=1X83.33X 103= 8 . 3 3 3X 104 mm3；E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.3X0.6=0.180 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=
10、24 X 0.6 X 0.18=2.592 kN/m；钢筋自重标准值.1X0.6X0.18=0.119 kN/m；永久荷载标准值 Gk= 0.180+2.592+ 0.119=2.891 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q =2.5X0.6=1.500 kN/m；1k计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)：q=2.891+0.03=2.9208kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A永久荷载和均布活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9X1.2X (2.891+0.03) =3.154kN/m；
11、q2=0.9X 1.4X1.500 =1.890kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q1=0.9 X 1.35 X (2.891+0.03) =3.549kN/m；q2=0.9X 1.4X0.7X 1.500 =1.323 kN/m；B永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.9X1.2X (2.891+0.03) =3.154kN/m；P=0.9X1.4X2.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.9 X 1.35 X (2.891+0.03) =3.549kN/m；P=0.9X 1.4X0.7X2.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板
12、传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活 荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载 分开计算效应值，查模板规范(JGJ162-2008)附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max (Ma，Mb) =0.923kN m；A永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100Xq1Xl2+0.117Xq2Xl2=0.100X3.154X 12+0.117X 1.89X 12 =0.537kN - m；B永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值
13、最大Mb=0.080XqXl2+0.213XPXl=0.080X3.154X 12+0.213X3.150X 1=0.923kN - m；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max (Va, Vb) =4.019 kN；A永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600Xq1X l+0.617Xq2X l=0.600X3.154X 1+0.617X 1.890X 1=3.059kN；B永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600XqXl+0.675XP=0.600X3.154X1+0.675X3.150=4.019k
14、N；(3) 最大变形v计算v= 0.677ql4/100EI=0.677 X 2.9208 X 10004/(100 X 10000 X 4.167 X 106)=0.475mm(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算O =M/W=0 . 9 23 X 106/8 . 3 3 3 X 104 =11.08 0N/mm2实际弯曲应力计算值。=11.080N/mm2小于抗弯强度设计值f =15N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算t =VS /Ib=4.019 X 1000X 62500/(4.167 X 106X 50)=1.206N/mm2； 0实际剪应力计算值1.206 N/mm2
15、小于抗剪强度设计值f = 1.600 N/mm2，满足要求! v(3) 支撑梁挠度计算最大挠度：v =0.475mm；v-容许挠度：结构表面隐藏v=l/250=4.000mm；实际最大挠度计算值：v=0.475mm小于最大允许挠度值：v =4.000mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根50X100矩形木楞，间距1000mm。支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:1=1X4 1 6 . 67X 104= 4.167X 106 mm4；W=1X 83.33X 103= 8 . 3 3 3X 104 mm3；E=10000 N/mm2；（一）荷载计算及组合（1）第一层
16、支撑梁产生的最大支座反力模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可 取1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通 过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活 荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q =1.5X0.6=0.900 kN/m；1k由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=3.154kN/m；q2=0.9X 1.4X0.900 =1.134kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=3.549k
17、N/m；q2=0.9X 1.4X0.7X0.900 =0.794kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100Xq1Xl+1.200Xq2Xl=1.100X3.154X1+1.200X1.134X1 =4.831kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100Xq1Xl+1.200Xq2Xl=1.100X3.549X1+1.200X0.794X1 =4.856kN；A第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）： 最大支座反力F=max （F1，F2） =4.856kN；B第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.
18、100XqXl=1.100X2.9208X 1=3.213kN；(2)第二层支撑梁自重A计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用:q=0.041 kN/m；B计算第二层支撑梁变形采用:q=0.030 kN/m；(二)荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下:4.856kN弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN m)1.719_ 952半2_ 283._ 61A2.4282.4521.6951.7193.1613.186剪力图(kN)3.213kN变形计算简图顷6变形图(山山)计算得到：最大弯矩：M= 1.024kN.m最大剪力：
19、V= 3.186kN最大变形：v= 1.549mm最大支座反力:F= 10.494kN(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算a=M/W=1.024X 106/8.333X 104 =12.291N/mm2实际弯曲应力计算值o=12.291N/mm2小于抗弯强度设计值f=15N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算t 二VS/Ib=3.186X 1000X62500/(4.167X 106X50)=0.956N/mm2； 0实际剪应力计算值0.956 N/mm2小于抗剪强度设计值f = 1.600 N/mm2，满足要求！v(3) 支撑梁挠度计算v-容许挠度：结构表面隐藏v=l/250；
20、第1跨最大挠度为1.549mm，容许挠度为4.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.278mm，容许挠度为4.800mm，满足要求！第3跨最大挠度为1.547mm，容许挠度为4.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、木立柱计算模板规范(JGJ162-2008)规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面， 通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支 架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的
21、面积(立柱纵距laX立柱横 距此)来计算荷载效应是不精确的(这样计算的荷载效应值比实际值小)。所以，我们采用力 传递法进行计算。计算的方法完全同2.第二层支撑梁的计算中计算最大支座反力的步骤和方 法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：施工人员及设备荷载标准值Qik=1 X 0.6=0.600 kN/m;通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 9.812 kN;1木立柱的稳定性计算立柱的稳定性计算公式a = N/(uA)f其中a -木立柱轴心受压应力计算值(N/mm2);N -立柱的轴心压力设计值，它包括：帽木传递的轴向力：Ni =9.812 kN;木立柱的自
22、重：N2 = 0.9x 1.2x0.038x2.908=0.120 kN;N =N1+N2=9.812+0.120=9.932 kN;ir-轴心受压立柱的稳定系数，由长细比久依据模板规范JGJ162-2008计算得 到 u= 0.605;立柱计算长度1。=1.454m;计算立柱的截面回转半径i=2.250 cm;A -立柱毛截面面积：A = 63.617 cm2;:f-木材顺蚊抗压强度设计值：:f =13N/mm2;木立柱长细比 A 计算值：A =1o/i=1.454 X 100/2.25=64.622木立柱长细比久二64.622小于木立柱允许长细比A = 150,满足要求！木立柱受压应力计算
23、值：0=9.932x 1000/(0.605x63.62x 100) = 2.580N/mm2;木立柱稳定性计算a = 2.580N/ZW小于木材顺纹抗压强度的设计值f = 13 N/mm，满 足要求！2.木立柱的强度计算立柱的强度计算公式a = N/An f其中o -木立柱轴心受压应力计算值(N/mm2)；N -立柱的轴心压力设计值，N = 9.932 kN；An -立柱净截面面积：An = 58.528 cm2；f-木材顺纹抗压强度设计值：f =13N/mm2；木立柱受压应力计算值：0=9.932X 1000/(58.528X 100) = 1.697N/mm2；木立柱强度计算。=1.69
24、7N/ZW小于木材顺纹抗压强度的设计值f = 13 N/mm，满足 要求！五、立柱的地基承载力计算立柱基础底面的平均压力应满足下式的要求p W f g地基承载力设计值：f = f kXk = 520.000 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 650 kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.8；立柱基础底面的平均压力：p = N/A =39.726 kPa；立柱的轴心压力设计值：N =9.932 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2。p=39.726kPa V f =520.000kPa。地基承载力满足要求！六、结论和建议1.板底面板实际最大挠度计算值：v=4.910mm大于最大允许挠度值：v =2.400mm,不满足 要求！建议增大面板厚度或者减小第一层支撑梁的间距！
