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1、第4章 电感式传感器,4.1 自感式电感传感器,4.1.1 变隙式传感器1.工作原理变隙式传感器的结构原理如图4-1(a)所示，它主要由线圈、铁心及衔铁等组成。在铁心和衔铁之间有空气隙，线圈匝数N，每匝线圈产生的磁通为。传感器工作时，衔铁与被测物体连接，当被测物移动时，气隙厚度 发生变化，气隙的磁阻发生相应的变化，从而导致电感的变化，就可以确定被测量的位移大小。根据电磁感应定律，当线圈中通以电流i时，产生磁通，其大小与电流成正比，即 对于变隙式电感传感器，如果空气隙 较小，若忽略磁路铁损，根据磁路的欧姆定律则磁路总磁阻Rm为,下一页,返回,4.1 自感式电感传感器,式中 导磁体(铁心)的长度(
2、m)；铁心导磁率(H/m)；s 铁心导磁横截面积(m2)，空气隙长度(m)；空气导磁率，(H/m)；空气隙横截面积(m2)；因为一般导磁体的磁阻与空气隙的磁阻相比是很小的，计算时可以忽略不计，则,上一页,下一页,返回,4.1 自感式电感传感器,因此，自感L可写为(4-2)2.变气隙式自感传感器的输出特性当衔铁处于初始位置时，初始电感量L0为表明自感L与空气隙 成反比，而与空气隙导磁截面积s0成正比。当固定s0不变，变化 时，L与 呈非线性(双曲线)关系，如图4-1(b)所示。当衔铁下移 时，传感器气隙增大，电感量变化为L1,上一页,下一页,返回,4.1 自感式电感传感器,电感量的相对变化为 当
3、 时，可将上式展开成泰勒级数形式(4-3)同理，当衔铁上移 时，电感量变化为L2电感量的相对变化为同样展开成泰勒级数形式,上一页,下一页,返回,4.1 自感式电感传感器,(4-4)忽略式(4-3)或式(4-4)中二次项以上的高次项，可得传感器的灵敏度为由上式可见，变隙式电感传感器的测量范围与灵敏度及线性度相矛盾。线圈电感与气隙长度的关系为非线性关系，非线性度随气隙变化量的增大而增大，只有当d 占很小时，忽略高次项的存在，可得近似的线性关系这里未考虑漏磁的影响)。所以，单边变间隙式电感传感器存在线性度要求与测量范围要求的矛盾。,上一页,下一页,返回,4.1 自感式电感传感器,电感L与气隙长度的关
4、系如图4-1(b)所示。它是一条双曲线，所以非线性是较严重的。为了得到一定的线性度，一般取。为解决这一矛盾，通常采用差动变隙式电感传感器，差动式变间隙电感传感器，要求上、下两铁心和线圈的几何尺寸与电气参数完全对称，衔铁通过导杆与被测物相连，当被测物上下移动时，衔铁也偏离对称位置上下移动，使一边间隙增大，而另一边减小，两个回路的磁阻发生大小相等、方向相反的变化，一个线圈的电感增加，一个则减少，形成差动形式。两个线圈电感的总变化量为,上一页,下一页,返回,4.1 自感式电感传感器,忽略高次项，其电感的变化量为可见，差动式的灵敏度比单边式的增加了近一倍，而且其非线性误差比单边的要小得多。所以，实用中
5、经常采用差动式结构。差动变隙式电感传感器的线性工作范围一般取。4.1.2 变面积型电感传感器如果变隙式电感传感器的气隙长度不变，铁心与衔铁之间相对覆盖面积随被测量的变化而改变，从而导致线圈的电感量发生变化，这种形式称之为变面积型电感传感器，其结构示意图如图4-2所示。,上一页,下一页,返回,4.1 自感式电感传感器,通过分析可知，线圈电感量L与气隙厚度是非线性的，但与磁通截面积s却是成正比，是一种线性关系。特性曲线如图4-3所示。4.1.3 螺管式电感传感器图4-4所示为螺管式电感传感器的结构示意图。当活动衔铁随被测物移动时，线圈磁力线路径上的磁阻发生变化，线圈电感量也因此而变化。线圈电感量的
6、大小与衔铁插入线圈的深度有关。设线圈长度为l、线圈的平均半径为r、线圈的匝数为N、衔铁进入线圈的长度la、衔铁的半径为ra、铁心的有效磁导率为m。试验与理论证明，若忽略次要因素，且满足lr，则线圈的电感量L与衔铁进入线圈的长度la的关系可表示为,上一页,下一页,返回,4.1 自感式电感传感器,则线圈的电感量L与衔铁进入线圈的长度la的关系可表示为(4-6)通过以上三种形式的电感传感器的分析，可以得出以下几点结论。变间隙式灵敏度较高，但非线性误差较大，自由行程较小，且制作装配比较困难。变面积式灵敏度较前者小，但线度较好，量程较大，使用比较广泛。螺管式灵敏度较低，测量误差小，但量程大且结构简单易于
7、制作和批量生产，是使用越来越广的一种电感式传感器。4.1.4 差动式电感传感器,上一页,下一页,返回,4.1 自感式电感传感器,在实际使用中，常采用两个相同的传感线圈共用一个衔铁，构成差动式电感传感器，这样可以提高传感器的灵敏度，减小测量误差。图4-5所示是变间隙式、变面积式及螺管式3种类型的差动式电感传感器。差动式电感传感器的结构要求两个导磁体的几何尺寸及材料完全相同，两个线圈的电气参数和几何尺寸完全相同。差动式结构除了可以改善线性度、提高灵敏度外，对温度变化、电源频率变化等影响也可以进行补偿，从而减少了外界影响造成的误差。4.1.5 电感式传感器的测量电路,上一页,下一页,返回,4.1 自
8、感式电感传感器,交流电桥是电感式传感器的主要测量电路，它的作用是将线圈电感的变化转换成电桥电路的电压或电流输出。交流电桥多采用双臂工作形式。通常将传感器作为电桥的两个工作臂，电桥的平衡臂可以是纯电阻，也可以是变压器的二次侧绕组或紧耦合电感线圈。图4-6所示是交流电桥的几种常用形式。1.电阻平衡臂电桥电阻平衡臂电桥如图4-6(a)所示。Z1、Z2为传感器阻抗，Z0为负载阻抗。由；L1=L2=L；则有Z1=Z2=Z=R+jwL，另有R1=R2=R。由于电桥工作臂是差动形式，则在工作时，Z1=Z+Z和Z2=Z-Z，当ZL时，电桥的输出电压为,上一页,下一页,返回,4.1 自感式电感传感器,当LR时，
9、上式可近似为：由上式可以看出：交流电桥的输出电压与传感器电感的相对变化量是成正比的。2.变压器式电桥变压器式电桥如图4-6(b)所示，Z1、Z2为传感器阻抗，它的平衡臂为变压器的两个二次侧绕组，输出电压为，当负载阻抗无穷大时输出电压 为 由于是双臂工作形式，当衔铁下移时，Z1=Z-Z，Z2=Z+Z，则有,上一页,下一页,返回,4.1 自感式电感传感器,同理，当衔铁上移时，则有（4-8）由上式可见，输出电压反映了传感器线圈阻抗的变化，由于是交流信号，还要经过适当电路处理才能判别衔铁位移的大小及方向。图4-7所示是一个采用了带相敏整流的交流电桥。差动电感式传感器的两个线圈作为交流电桥相邻的两个工作
10、臂，指示仪表是中心为零刻度的直流电压表或数字电压表。设差动电感传感器的线圈阻抗分别为Z1和Z2。当衔铁处于中间位置时，Z1=Z2=Z，电桥处于平衡状态，C点电位等于D点地位，电表指示为零。,上一页,下一页,返回,4.1 自感式电感传感器,当衔铁上移，上部线圈阻抗增大，Z1=Z+Z，则下部线圈阻抗减小，Z2=Z-Z。如果输入交流电压为正半周，则A点电位为正，B点电位为负，二极管VD1、VD4导通，VD2、VD3截止。在A-E-C-B支路中，C点电位由于Z1增大而比平衡时的C点电位降低；而在A-F-D-B支路中，D点电位由于Z2的降低而比平衡时D点的电位增高，所以D点电位高于C点电位，直流电压表正
11、向偏转。如果输入交流电压为负半周，A点电位为负，B点电位为正，二极管VD2、VD3导通，VD1、VD4截止，则在A-F-C-B支路中，C点电位由于Z2减小而比平衡时降低(平衡时，输入电压若为负半周，即B点电位为正，A点电位为负，C点相对于B点为负电位，Z2减小时，C点电位更低)；而在A-E-D-B支路中，D点电位由于Z1的增加而比平衡时的电位增高，所以仍然是D点电位高于C点电位，电压表正向偏转。,上一页,下一页,返回,4.1 自感式电感传感器,同样可以得出结果：当衔铁下移时，电压表总是反向偏转，输出为负。可见采用带相敏整流的交流电桥，输出信号既能反映位移大小又能反映位移的方向。3.紧耦合电感臂
12、电桥该电桥4-6(c)以差动电感传感器的两个线圈作为电桥工作臂，而紧耦合的两个电感作为固定桥臂组成电桥电路。采用这种测量电路可以消除与电感臂并联的分布电容对输出信号的影响，使电桥平衡稳定，另外简化了接地和屏蔽的问题。,上一页,下一页,返回,4.2 互感式电感传感器,互感式电感传感器是利用线圈的互感作用被测非电量变化转换为感应电动势的变化。互感电感传感器是根据变压器的原理制成的，有初级绕组和次级绕组，初级绕组、次级绕组的耦合能随衔铁的移动而变化，即绕组间的互感随被测位移的改变而变化。由于在使用时两个结构尺寸和参数完全相同的次级绕组采用反向串接，以差动方式输出，所以又把这种传感器称为差动变压器式电
13、感传感器，通常简称为差动变压器。4.2.1 变隙式差动变压器 1.工作原理变隙式差动变压器的结构如图4-8所示。,上一页,下一页,返回,4.2 互感式电感传感器,初级绕组作为差动变压器激励用，相当于变压器的原边，而次级绕组相当于变压器的副边。当初级线圈加以适当频率的电压激励 时，在两个次级线圈中就会产生感应电动势E21和E22。初始状态时，衔铁处于中间位置，即两边气隙相同，两次级线圈的互感相等，即M1=M2，由于两个次级线圈做得一样，磁路对称，所以两个次级线圈产生的感应电动势相同，即有E21=E22，当次级线圈接成反向串联，则传感器的输出为。当衔铁偏离中间位置时，两边的气隙不相等，这样两次级线
14、圈的互感M1和M2发生变化，即M1M2，从而产生的感应电动势也不再相同，即，。即差动变压器有电压输出，此电压的大小与极性反映被测物位移的大小与方向。2.输出特性,上一页,下一页,返回,4.2 互感式电感传感器,设初级、次级线圈的匝数分别为W1、W2，初级线圈电阻为R，当有气隙时，传感器的磁回路中的总磁阻近似值为Ra，为初级线圈激励电压，在初始状态时，初级线圈电感为初始时，初级线圈的阻抗分别为此时初级线圈的电流为当气隙 变化时，两个初级线圈的电感值分别为,上一页,下一页,返回,4.2 互感式电感传感器,次级线圈的输出电压为两个线圈感应电势之差而感应电势分别为式中M1及M2为初级与次级之间的互感系
15、数，其值分别为,上一页,下一页,返回,4.2 互感式电感传感器,式中，、分别为上下两个磁系统中的磁通，代入上式得 忽略 2整理上式可得将 代入整理得,上一页,下一页,返回,4.2 互感式电感传感器,当WR 时，上式表明输出电压与衔铁位移量成正比。负号表示的是，当衔铁向上移动，为正，输出电压与输入电压反相(相位差180)；当衔铁向下移动时，为负，输出与输入同相。传感器的灵敏度为(4-9)4.2.2 螺管式差动变压器1.工作原理 螺管型差动变压器根据初、次级排列不同有二节式、三节式、四节式和五节式等形式。三节式的零点电位较小，二节式比三节式灵敏度高、线性范围大，四节式和五节式都是为改善传感器线性度
16、采用的方法。图4-9画出了上述差动变压器线圈各种排列形式。,上一页,下一页,返回,4.2 互感式电感传感器,差动变压器工作在理想情况下(忽略涡流损耗、磁滞损耗和分布电容等影响)，它的等效电路如图4-10所示。图中为一次绕组激励电压；M1、M2分别为一次绕组与两个二次绕组间的互感，L1、R1分别为一次绕组的电感和有效电阻；L21、L22分别为两个二次绕组的电感；R21、R22分别为两个二次绕组的有效电阻。对于差动变压器，当衔铁处于中间位置时，两个二次绕组互感相同，因而由一次侧激励引起的感应电动势相同。由于两个二次绕组反向串接，所以差动输出电动势为零。当衔铁移向二次绕组L21一边，这时互感M1大，
17、M2小，因而二次绕组L21内感应电动势大于二次绕组L22内感应电动势，这时差动输出电动势不为零。在传感器的量程内，衔铁移动越大，差动输出电动势就越大。同样道理，当衔铁向二次绕组L22一边移动差动输出电动势仍不为零，但由于移动方向改变，所以输出电动势反相。,上一页,下一页,返回,4.2 互感式电感传感器,因此通过差动变压器输出电动势的大小和相位可以知道衔铁位移量的大小和方向。2.输出特性由图4-10可以看出一次绕组的电流为二次绕组的感应电动势为由于二次绕组反向串接，所以输出总电动势为其有效值为,上一页,下一页,返回,4.2 互感式电感传感器,差动变压器的输出特性曲线如图4-11所示。图中E21、
18、E22分别为两个二次绕组的输出感应电动势，E2为差动输出电动势，x表示衔铁偏离中心位置的距离。其中E2的实线表示理想的输出特性，而虚线部分表示实际的输出特性。E0为零点残余电动势，这是由于差动变压器制作上的不对称以及铁心位置等因素所造成的。3.零点残余电压(1)零点残余电压当差动变压器的衔铁处于中间位置时，理想条件下其输出电压为零。但实际上，当使用桥式电路时，在零点仍有一个微小的电压值存在，称为零点残余电压。(2)零点残余电压产生的原因产生零点残余电压的原因主要有以下几种：差动的两个线圈的电气参数及导磁体的几何尺寸不可能完全对称；,上一页,下一页,返回,4.2 互感式电感传感器,线圈的分布电容
19、不对称；电源电压中含有高次谐波；传感器工作在磁化曲线的非线性段。(3)减小零点残余电压的方法零点残余电压的存在，使得传感器的输出特性在零点附近不灵敏，给测量带来误差，此值的大小是衡量差动变压器性能好坏的重要指标。为了减小零点残余电压可采取以下方法：尽可能保证传感器几何尺寸、线圈电气参数在磁路 的对称。磁性材料要经过处理，消除内部的残余应力，使其性能均匀稳定。选用合适的测量电路。例如采用相敏整流电路，既可判别衔铁移动方向又可改善输出特性，减小零点残余电压。,上一页,下一页,返回,4.2 互感式电感传感器,采用补偿线路减小零点残余电压。图4-12所示是几种减小零点残余电压的补偿电路。在差动变压器二
20、次侧串、并联适当数值的电阻电容元件，当调整这些元件时，可使零点残余电压减小。4.差动变压器的测量电路(1)差动整流电路差动变压器的转换电路，如图4-13所示，传感器的空载输出电压等于两个次级线圈感应电动势之差，即E2=E21-E22。如图4-13所示为差动整流电路，把两个次级电压分别整流后，以它们的差为输出端，这样，不必考虑次级电压的相位和零点残余电压。图4-13(a)、(b)用于连结低阻抗负载的场合，是电流输出型差动整流电路。图4-13(c)、(d)用在连结高阻抗负载的场合，是电压输出型差动整流电路。,上一页,下一页,返回,4.2 互感式电感传感器,差动整流后的输出电压的线性度与不经整流的次
21、级输出电压的线性度有些不同，当二次线圈阻抗高，负载电阻小，接入电容器进行滤波时，其输出线性的变化度倾向是：当铁心位移大时，线性灵敏度增加，利用这一特性就能够使差动变压器的线性范围扩展。(2)差动相敏检波电路图4-14所示是差动相敏检波电路的一种形式。相敏检波电路要求比较电压与差动变压器二次侧输出电压的频率相同，相位相同或相反。另外，还要求比较电压的幅值尽可能大，一般情况下，其幅值应为信号电压的35倍。5.应用差动变压器式传感器的应用非常广泛。常用于测量振动、厚度、应变、压力、加速度等各种物理量。,上一页,下一页,返回,4.2 互感式电感传感器,图4-15所示是差动变压器式加速度传感器结构原理和
22、测量线路方块图。用于测定振动物体的频率和振幅时其激磁频率必须是振动频率的10倍以上，这样可以得到精确的测量结果。可测量的振幅范围为0.15mm，振动频率一般为0150 Hz。将差动变压器和弹性敏感元件(膜片、膜盒和弹簧管等)相结合，可以组成各种形式的压力传感器。图4-16所示是微压力变送器的结构示意图，在被测压力为零时，膜盒在初始位置状态，此时固接在膜盒中心的衔铁位于差动变压器线圈的中间位置，因而输出电压为零。当被测压力由接头1传入膜盒2时，其自由端产生一正比于被测压力的位移，并且带动衔铁6在差动变压器线圈5中移动，从而使差动变压器输出电压。经相敏检波、滤波后，其输出电压可反映被测压力的数值。
23、微压力变送器测量线路包括直流稳压电源、振荡器、相敏检波和指示等部分，由于差动变压器输出电压比较大，所以线路中不需用放大器。,上一页,下一页,返回,4.3 电涡流式传感器,电涡流式传感器是利用电涡流效应进行工作的。其结构简单、灵敏度高、频响范围宽、不受油污等介质的影响，并能进行非接触测量，适用范围广。目前，这种传感器已广泛用来测量位移、振动、厚度、转速、温度、硬度等参数，以及用于无损探伤领域。4.3.1 工作原理如图4-17所示，有一通以交变电流的传感器线圈。由于电流的存在，线圈周围就产生一个交变磁场H1。若被测导体置于该磁场范围内，导体内便产生电涡流，也将产生一个新磁场H2，H2与H1方向相反
24、，力图削弱原磁场H1，从而导致线圈的电感、阻抗和品质因数发生变化。这些参数变化与导体的几何形状、电导率、磁导率、线圈的几何参数、电流的频率以及线圈到被测导体间的距离x有关。如果控制上述参数中一个参数改变，其余皆不变，就能构成测量该参数的传感器。,上一页,下一页,返回,4.3 电涡流式传感器,为分析方便，将被测导体上形成的电涡流等效为一个短路环中的电流。这样，线圈与被测导体便等效为相互耦合的两个线圈，如图4-18所示。设线圈的电阻为R1，电感为L1，阻抗为Z1=R1+jL1；短路环的电阻为R2，电感为L2；线圈与短路环之间的互感系数为M。M随它们之间的距离x减小而增大。加在线圈两端的激励电压为。
25、根据基尔霍夫电压定律，可列出电压平衡方程组：解之得,上一页,下一页,返回,4.3 电涡流式传感器,由此可求得线圈受金属导体涡流影响后的等效阻抗为(4-10)线圈的等效电感为(4-11)由式(4-10)可见，由于涡流的影响，线圈阻抗的实数部分增大，虚数部分减小，因此线圈的品质因数Q下降。阻抗由Z1变为Z，常称其变化部分为“反射阻抗”。由式(4-10)可得：,上一页,下一页,返回,4.3 电涡流式传感器,式中 无涡流影响时线圈的Q值；短路环的阻抗。Q值的下降是由涡流损耗所引起的，并与金属材料的导电性和距离x直接有关。当金属导体是磁性材料时，影响Q值的还有磁滞损耗与磁性材料对等效电感的作用。在这种情
26、况下，线圈与磁性材料所构成磁路的等效磁导率e的变化将影响L。当距离x减小时，由于e增大而使式(4-11)中的L1变大。由式(4-10)式(4-12)可知，线圈-金属导体系统的阻抗、电感和品质因数都是该系统互感系数平方的函数。而互感系数又是距离x的非线性函数，因此当构成电涡流式位移传感器时，,上一页,下一页,返回,4.3 电涡流式传感器,Z=f1(x)、L=f2(x)、Q=f3(x)都是非线性函数。但在一定范围内，可以将这些函数近似地用一线性函数来表示，于是在该范围内通过测量Z、L或Q的变化就可以线性地获得位移的变化。4.3.2 测量电路根据电涡流式传感器的工作原理，其测量电路有三种：谐振电路、
27、电桥电路与Q值测量电路，这里主要介绍谐振电路。目前所用的谐振电路有三种类型：定频调幅式、变频调幅式与调频式。1.定频调幅电路图4-19为电路原理框图。图中L为传感器线圈电感，与电容C组成并联谐振回路，晶体振荡器提供高频激励信号。在无被测导体时，LC并联谐振回路调谐在与晶体振荡器频率一致的谐振状态，这时回路阻抗最大，回路压降最大(图4-20中的U0)。,上一页,下一页,返回,4.3 电涡流式传感器,当传感器接近被测导体时，损耗功率增大，回路失谐，输出电压相应变小。这样，在一定范围内，输出电压幅值与间隙(位移)成近似线性关系。由于输出电压的频率f0始终恒定，因此称定频调幅式。LC回路谐振频率的偏移
28、如图4-20所示。当被测导体为软磁材料时，由于L增大而使谐振频率下降(向左偏移)。当被测导体为非软磁材料时则反之(向右偏移)。这种电路采用石英晶体振荡器，旨在获得高稳定度频率的高频激励信号，以保证稳定的输出。因为振荡频率若变化1%，一般将引起输出电压10%的漂移。图4-19中R为耦合电阻，用来减小传感器对振荡器的影响，并作为恒流源的内阻。R的大小直接影响灵敏度：R大则灵敏度低，R小则灵敏度高，但R过小时，由于对振荡器起旁路作用，也会使灵敏度降低。谐振回路的输出电压为高频载波信号，信号较小，因此设有高频放大、检波和滤波等环节，使输出信号便于传输与测量。图中源极输出器是为减小振荡器的负载而加。,上
29、一页,下一页,返回,4.3 电涡流式传感器,2.变频调幅电路定频调幅电路虽然有很多优点，并获得广泛应用，但线路较复杂，装调较困难，线性范围也不够宽。因此，人们又研究了一种变频调幅电路，这种电路的基本原理是将传感器线圈直接接入电容三点式振荡回路。当导体接近传感器线圈时，由于涡流效应的作用，振荡器输出电压的幅度和频率都发生变化，利用振荡幅度的变化来检测线圈与导体间的位移变化，而对频率变化不予理会。变频调幅电路的谐振曲线如图4-21所示。无被测导体时，振荡回路的Q值最高，振荡电压幅值最大，振荡频率为f0。当有金属导体接近线圈时，涡流效应使回路Q值降低，谐振曲线变钝，振荡幅度降低，振荡频率也发生变化。
30、当被测导体为软磁材料时，由于磁效应的作用，谐振频率降低，曲线左移；被测导体为非软磁材料时，谐振频率升高，曲线右移。所不同的是，振荡器输出电压不是各谐振曲线与f0的交点，而是各谐振曲线峰点的连线。,上一页,下一页,返回,4.3 电涡流式传感器,这种电路除结构简单、成本较低外，还具有灵敏度高、线性范围宽等优点，因此监控等场合常采用它。必须指出，该电路用于被测导体为软磁材料时，虽由于磁效应的作用使灵敏度有所下降，但磁效应对涡流效应的作用相当于在振荡器中加入负反馈，因而能获得很宽的线性范围。所以如果配用涡流板进行测量，应选用软磁材料。3.调频电路调频电路与变频调幅电路一样，将传感器线圈接入电容三点式振
31、荡回路，所不同的是，它以振荡频率的变化作为输出信号。如欲以电压作为输出信号，则应后接鉴频器。这种电路的关键是提高振荡器的频率稳定度。通常可以从环境温度变化、电缆电容变化及负载影响三方面考虑。提高谐振回路元件本身的稳定性也是提高频率稳定度的一个措施。为此，传感器线圈L可采用热绕工艺绕制在低膨胀系数材料的骨架上，并配以高稳定的云母电容或具有适当负温度系数的电容(进行温度补偿)作为谐振电容C。此外，提高传感器探头的灵敏度也能提高仪器的相对稳定性。,上一页,下一页,返回,4.3 电涡流式传感器,4.3.3 电涡流式传感器的应用1.测位移电涡流式传感器的主要用途之一是测量金属件的静态或动态位移，最大量程
32、达数百毫米，分辨率为0.1%。目前电涡流位移传感器的分辨力最高已做到0.05m(量程015m)。凡是可转换为位移量的参数，都可用电涡流式传感器测量，如机器转轴的轴向窜动、金属材料的热膨胀系数、钢水液位、纱线张力、流体压力等。图4-22所示为用电涡流式传感器构成的液位监控系统。通过浮子与杠杆带动涡流板上下位移，由电涡流式传感器发出信号控制电动泵的开启而使液位保持一定。,上一页,下一页,返回,4.3 电涡流式传感器,2.测厚度电涡流式传感器也可用于厚度测量。测板厚时，金属板材厚度的变化相当于线圈与金属表面间距离的改变，根据输出电压的变化即可知线圈与金属表面间距离的变化，即板厚的变化。如图4-23所
33、示。为克服金属板移动过程中上下波动及带材不够平整的影响，常在板材上下两侧对称放置两个特性相同的传感器L1与L2距离为D。由图可知，板厚d=D-(x1+x2)。工作时，两个传感器分别测得x1和x2。板厚不变时，(x1+x2)为常值；板厚改变时，代表板厚偏差的(x1+x2)所反映的输出电压发生变化。测量不同厚度的板材时，可通过调节距离D来改变板厚设定值，并使偏差指示为零。这时，被测板厚即板厚设定值与偏差指示值的代数和。,上一页,下一页,返回,4.3 电涡流式传感器,除上述非接触式测板厚外，利用电涡流式传感器还可制成金属镀层厚度测量仪、接触式金属或非金属板厚测量仪。除此以外：利用多个传感器沿转轴轴向
34、排布，可测得各测点转轴的瞬时振幅值，从而作出转轴振型图；利用两个传感器沿转轴径向垂直安装，可测得转轴轴心轨迹；在被测金属旋转体上开槽或作成齿轮状，利用电涡流传感器可测出该旋转体的旋转频率或转速；电涡流传感器还可用作接近开关，金属零件计数，尺寸或表面粗糙度检测，等等。电涡流传感器测位移，由于测量范围宽、反应速度快，可实现非接触测量，常用于在线检测。3.测温度在较小的温度范围内，导体的电阻率与温度的关系为,上一页,下一页,返回,4.3 电涡流式传感器,式中 1、0温度t1与t0时的电阻率；在给定温度范围内的电阻温度系数。若保持电涡流式传感器的机、电、磁各参数不变，使传感器的输出只随被测导体电阻率而
35、变，就可测得温度的变化。上述原理可用来测量液体、气体介质温度或金属材料的表面温度，适合于低温到常温的测量。图4-24所示为一种测量液体或气体介质温度的电涡流式传感器。它的优点是：不受金属表面涂料、油、水等介质的影响；可实现非接触测量；反应快。目前已制成热惯性时间常数仅1ms的电涡流温度计。除上述应用外，电涡流式传感器还可利用磁导率与硬度有关的特性实现非接触式硬度连续测量；利用裂纹引起导体电阻率、磁导率等变化的综合影响，进行金属表面裂纹及焊缝的无损探伤等。,上一页,返回,图4-1 变隙式传感器及其输出特性,返回,图4-2 变面积式电感传感器,返回,图4-3 变面积型式电感传感器特性曲线,返回,图
36、4-4 螺管式电感传感器,返回,图4-5 差动式电感传感器,(a)变间隙式；(b)变面积式；(c)螺管式,返回,图4-6 交流电桥的几种形式,(a)电阻平衡臂电桥；(b)变压器式电桥；(c)紧耦合电感臂电桥,返回,图4-7 带相敏整流的交流电桥,返回,图4-8 变隙式差动变压器,返回,图4-9 差动变压器线圈各种排列形式,1初级线圈；2次级线圈；3衔铁,返回,图4-10 差动变压器的等效电路,返回,图4-11 差动变压器输出特性曲线,返回,图4-12 减小零点残余电压电路,返回,图4-13 差动整流电路,返回,图4-14 差动相敏检波电路,返回,图4-15 差动变压器式加速度传感器,(a)结构示意(1弹性支承；2差动变压器)(b)测量电路方框图,返回,图4-16 微压力变送器,(a)结构图(b)测量电路方框图,1接头；2膜盒；3底座；4线路板；5差动变压器；6衔铁；7罩壳,返回,图4-17 电涡流式传感器的基本原理,返回,图4-18 等效电路,返回,图4-19 定频调幅电路框图,返回,图4-20 定频调幅谐振曲线,返回,图4-21 变频调幅谐振曲线,返回,图4-22 液位监控系统,1涡流板；2电涡流式传感器；3浮子,返回,图4-23 测金属板厚度示意图,返回,图4-24 测温用涡流式传感器,1补偿线圈；2管架；2测量线圈；4隔热衬垫；5温度敏感元件,返回,
