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1、第1章 建筑概况及基础资料1.1 工程名称南京市康盛花园三期工程燃气设计1.2 建筑概况本工程位于江苏省南京市。23号楼为四期工程这里不考虑。小区三期工程共有8幢住宅楼。总用户数为361户。燃气接入管为低压管道。用户分布如下表：用户分布表1-1楼号用户数楼号用户数246328322542293026443063273531521.3 设计依据1建筑燃气设计手册 袁国汀 主编2城镇燃气设计规范 GB 50028-20063燃气输配 中国建筑工业出版社4.城镇燃气技术规范 GB 50494-20091.4 设计参数燃气供应设计参数表1-2参数气种运动粘度燃气密度引入管设计压力(m2/s)(kg/m
2、3)Pa人工煤气1.8810-50.635000天然气1.3810-50.755000低压燃气管道允许总压降表1-3燃气种类压力(Pa)人工煤气天然气燃具额定压力Pn10002000燃具前最大压力Pmax15003000燃具前最小压力Pmin7501500调压站出口最大压力16503150允许总压降9001650100%用户选用双眼灶，灶具额定流量选用如下：双眼灶：Qn=1.4m3/h第2章 庭院管道计算2.1 管材选用现有管材主要有钢管、铸铁管和PE管。钢管承载应力大、可塑性好、便于焊接，与其他管材相比，壁厚较薄、节省金属用量，但耐腐蚀性较差，必须采取可靠的防腐措施；铸铁管抗腐蚀性能很强，但
3、抗拉强度、抗弯曲、抗冲击能力和焊接性能均不如钢管好；PE管具有良好的柔韧性且具有良好的耐腐蚀性，埋地敷设不需要做防腐和阴极保护，弥补了钢管的最大缺点。除此之外，PE管具有良好的气密性，严密性优于钢管；管内壁平滑，提高介质流速，提高输气能力，较之相同的金属管能输送更多的燃气；成本低，材质轻且卫生无毒。综合以上的比较，本设计的庭院管道采用PE管以提高输送效率以及节省防腐投入。聚乙烯燃气管道分为SDR11和SDR17.6两个系列。SDR为公称外径与壁厚之比。SDR11系列宜用于输送人工煤气、天然气、气态液化石油气；SDR17.6系列宜用于输送天然气，本工程输送的是人工煤气。因此选用SDR11系列的聚
4、乙烯燃气管材。2.2 管道布置2.2.1 地下燃气管道应埋设在冰冻线以下，本设计不存在冰冻线的问题，但同样，有最小覆土深度（路面至管顶）应符合下列要求：埋设在车行道下时，不得小于0.8m；埋设在非车行道（含人行道）下时，不得小于0.6m；埋设在庭院（指绿化地及货载汽车不能进入之地）内时，不得小于0.3m。在本设计中，考虑到现在小区内车辆的普及率，埋地深度都在0.9m及以上。2.2.2 地下燃气管道应坡向凝水缸，其坡度一般不小于0.003，本设计取用0.005。布线时应尽量使管道坡度与地面坡度方向一致，以减少土方量；凝水缸设在管道坡向改变时管道的最低点，两相邻凝水器之间距离一般为200500m。
5、管道坡向不变时，间距一般为500m左右。2.2.3 地下燃气管道穿越城镇主要干道时，应敷设在套管内，并应符合一定要求。2.2.4 燃气管道不得在地下穿过房屋及其它建筑物，不得平行敷设在电车轨道之下，也不得与其它地下设施上下并置。2.3 设计计算2.3.1 庭院管道水力计算图 2.3.2 流量计算城市燃气输配系统的管径及设备通过能力应按燃气计算月的小时最大流量进行计算。小时计算流量的确定，关系着燃气输配的经济性和可靠性。小时计算流量定得偏高，将会增加输配系统的材料用量和基建资金，定得偏低，又会影响用户得正常用气。1.用累计法计算假设Qn为n节点与用户之间的计算流量，n为节点号，例如：编号为21的
6、节点提供11户用户的用气量，同时工作系数为0.528，燃具额定流量为1.4Nm3/h，则Q21=110.5281.4=8.13Nm3/h。则此设计中各楼前管道计算流量分别为下表所列：各楼前管道计算流量表2-1楼号节点编号户数同时使用系数计算流量楼号节点编号户数同时使用系数计算流量nN/户KQn/(m3/h)nN/户KQn/(m3/h)24#28110.528 8.13 29#760.640 5.38 27110.528 8.13 660.640 5.38 26200.450 12.60 560.640 5.38 25150.480 10.08 460.640 5.38 2460.640 5.3
7、8 360.640 5.38 楼号节点编号户数同时使用系数计算流量楼号节点编号户数同时使用系数计算流量nN/户KQn/(m3/h)nN/户KQn/(m3/h)25#3560.640 5.38 27#4250.680 4.76 3460.640 5.38 4150.680 4.76 3360.640 5.38 4050.680 4.76 3260.640 5.38 3950.680 4.76 3160.640 5.38 3850.680 4.76 3060.640 5.38 3750.680 4.76 2960.640 5.38 3650.680 4.76 楼号节点编号户数同时使用系数计算流量楼
8、号节点编号户数同时使用系数计算流量nN/户KQn/(m3/h)nN/户KQn/(m3/h)26#21110.528 8.13 28#48210.446 13.11 20110.528 8.13 47110.528 8.13 19110.528 8.13 18110.528 8.13 楼号节点编号户数同时使用系数计算流量楼号节点编号户数同时使用系数计算流量nN/户KQn/(m3/h)nN/户KQn/(m3/h)30#1380.580 6.50 31#15110.528 8.13 12110.528 8.13 1480.580 6.50 11110.528 8.13 46110.528 8.13
9、10110.528 8.13 44110.528 8.13 9110.528 8.13 43110.528 8.13 8110.528 8.13 系统中最远管段为1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13-14-15-16-17-18-19-20-21，每段的流量可根据上表计算得 ：Q20-21=Q21=8.13 m3/h ；Q19-20=Q20+Q21=8.13+8.13=16.26m3/h ；Q18-19= Q19+Q20+Q21=8.13+8.13+8.13=24.39 m3/h 。2.用同时工作系数法计算用同时工作系数法求管道计算流量的公式如下：Qh=Kt K0 Qn
10、N（2-1） 式中：Qh 庭院及室内燃气管道的计算流量（m3/h）；Kt 不同类型用户的同时工作系数，当缺乏资料时，可取1；K0 相同燃具或相同组合燃具的同时工作系数；Qn 相同燃具或相同组合燃具的额定流量（m3/h）；N 相同燃具或相同组合燃具数。例如：对管段20-21，有11个用户，同时工作系数为0.528，Qh= 8. 13 m3/h ；对管段19-20，有22个用户，同时工作系数为0.442，Qh=13.614 m3/h ；对管段18-19，有33个用户，同时工作系数为0.397，Qh=18.341 m3/h 。3.比较用累计法与用同时工作系数法计算流量，显然用累计法得出的小时计算流量
11、大，耗材大，考虑到经济性，选择同时工作系数法来计算小时流量。具体计算结果见附录2-2。2.3.3根据计算流量预选管径并计算阻力损失以管段20-21为例进行以下计算：预选管径预选管径通过平均压降法来确定。 根据预选管径从下表确定管道内径：SDR11管道参数表2-2外径SDR114barkg/mDe壁厚内径kg/m203.014.00.15253.019.00.20323.026.00.26403.732.60.40504.640.80.62635.851.40.99756.861.41.38908.273.62.0011010.090.02.9812511.4102.23.8716014.613
12、0.86.34将各管段依次进行节点编号，取管段1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13-14-15-16-17-18-19-20-21为干管，总长度为254.4m，取压降为350Pa，局部阻力取10%，则单位长度摩擦损失为：以管段20-21为例，额定流量q=1.4 m3/h，用户数N=11，同时工作系数k=0.528,则该管段的计算流量为：Q=1.4110.528=8.13 m3/h为了利用图6-3进行水力计算，要进行密度校正：Pa/m由Q=8.13m3/h，在Pa/m附近查得d=40mm，Pa/m，对应实际密度下的单位长度摩擦阻力损失Pa/m，该管段长4.3m，则摩擦阻力损
13、失=1.1344.3=4.88Pa故管段20-21选De50，内径为40.8实际流速:根据计算流量以及预选管道的内径，确定实际流速。(2-3)式中：v 实际流速(m/s)；管段20-21：判别流态并选用计算公式用雷诺数来判别流态：(2-4)式中：Re 雷诺数； 运动粘度(m2/s)。不同流态下摩擦阻力系数及单位管长的摩擦阻力计算公式如下：层流状态(Re3500)燃气在聚乙烯管道中的运动状态绝大多数为紊流过渡区，少数在水力光滑区，极少数在阻力平方区，其低压燃气管道摩擦阻力损失计算公式同钢管的计算公式：(2-7)式中：P燃气管道摩擦阻力损失(Pa)；燃气管道的摩阻系数；l燃气管道的计算长度(m)；
14、01kg/m3；管壁内表面的当量绝对粗糙度(mm)。PE管一般取=0.01mm；T实际的燃气温度(K)；T0273K。管段20-21：对于人工煤气而言Re=单位长度管道阻力损失的密度修正密度修正：由于在上述单位管长摩擦阻力损失的公式中，密度为1kg/m3,则在输送人工煤气的时候，只需在上述阻力损失的基础上乘以人工煤气的密度值。管段20-21：修正后的单位长度管道阻力损失为管段计算长度管段的计算长度由两部分组成：L1实际管段长度；L2当量长度。当量长度的计算公式：(2-8)式中：L2当量长度(m)；计算管段中局部阻力系数的总和。可以通过查文献1中表6-1查取；管段20-21：有一个分流三通(=1
15、.5)、一个直流三通(=1.0)和一个变径管(=0.35)，局部阻力系数总和为=1.5+1.0+0.35=2.85， L=L1+L2=4.3+2.9=7.2m系统最远管段上其它管段的局部阻力系数总和见附录2-3。管段阻力损失计算该值即为管段的计算长度与经过密度修正的单位长度管道阻力损失乘积。管段20-21：P=7。21.00=7.2 Pa管段的累计阻力损失计算该值为本管段的阻力损失与前面已经计算过的管段的阻力损失累计值。具体计算按以上步骤，结果见附录2-2。2.3.4确定允许压力降，并对阻力损失进行校核根据文献1表7-2，对于人工煤气，燃具额定压力为1000Pa时，调压站出口最大压力为1650
16、Pa。根据文献1表7-3，对于人工煤气的多层建筑室内燃气管道允许阻力损失为250Pa，灶具前压力波动范围为750Pa-1500Pa。按此计算庭院管道与引入管的接点压力可在11501900Pa之间。即庭院管道阻力最大可达900Pa，最小需要150Pa (1)由于本工程采用人工煤气输送，根据运行经验，管道虽然经过净化，但结垢仍然比较严重，从而减小流通断面，因此水力计算时应保留一定的富裕量，在具体计算后需要进行调整。(2) 管道的管径规格过多会给施工带来不便，且增加管道附件（如变径接头等）。从经济方面考虑管道附件的价格远比管道价格高，所以尽量在选择管径的时候采用三种左右的规格。例如：计算出的管材De
17、32、De40、De50均改用De63，De75和De90均改用De110。最终管道管径有De63、De110、De125和De160。(3) 管道阻力损失除了有最大允许压力损失值外，还有一个最小允许压力损失值，在本工程中为150Pa。上述三方面在设计中应综合考虑，修正管径并确定庭院管道的允许阻力损失。本系统从调压站到管道最远点阻力损失即为从节点1到节点21之间管段的阻力损失，经过多次修正管径，最终累加结果为265.17Pa，该值小于管道允许的最大压力损失值(900Pa)，大于管道允许的最小压力损失值(150Pa)。2.4 管道附属设备2.4.1凝水器凝水器的作用是收集煤气中的冷凝水、施工过程
18、进入煤气管道中的水，以及地下水位高的地区透过管道不严密部分渗入低压煤气管道内的水；充气启动或修理时，用抽水管作为吹洗管、放空管；用抽水管做测压管。安装地点：管道坡向改变时，凝水缸设在管道的最低点，两相邻凝水器之间距离一般为200500m；管道坡向不变时，间距一般为500m左右。本设计中庭院管道的工作压力属于低压，所以选用低压凝水器。2.4.2护罩护罩是用于保护引至地面的检查管、凝水缸引来的凝水排放管。小型护罩适合用于检查管及低压凝水缸上。所以本设计采用小型铸铁护罩来保护凝水排放管。2.4.3金属示踪线和警示带管道敷设时，宜随管走向埋设金属示踪线；距管顶不小于300mm处应埋设警示带。2.5 设
19、计图纸及说明2.5.1设计图纸庭院燃气管道平面布置图(RQ-1)庭院燃气管道计算图(RQ-2)2.5.2设计说明设计说明阐述了在庭院燃气管道设计及施工的过程中需要注意的问题及实际的工程施工方法等。设计说明及庭院管道的材料表附于RQ-1上。第3章 室内管道计算3.1 引入管引入管是指室外燃气管道与室内燃气管道的连接管。无论是低压还是中压（即自设调压箱的用户）燃气引入管，其布置原则基本相同，一般可分为地下引入法和地上引入法两种，地上引入法又分为低立管入户和高立管入户。新建小区的燃气工程通常考虑到建筑的整体美观，并结合南京地区的气象条件，本工程是处于有冰冻期的地方，而且输送湿燃气的引入管一般由地下引
20、入室内，则采用地下引入法。3.1.1设置位置燃气引入管应设在厨房或走廊等便于检修的非居住房间内。如却又困难，可以从楼梯间引入，此时阀门井宜设在室外。本设计将引入管设在厨房。3.1.2坡度要求输送湿燃气的引入管，埋设深度应在土壤冰冻线以下，并有不低于0.01的坡向凝水器或燃气分配管的坡度。本设计引入管均有0.01的坡向燃气分配管的坡度。3.1.3补偿方式燃气引入管穿过建筑物基础、墙或管沟时，均应设在套管内。本设计中考虑到26号楼为高层建筑，高层建筑因自重会产生一定量的沉降量，燃气引入管自室外进入室内时，此段管段在建筑物沉降过大时会受到损坏，为此，必须在燃气引入管处采取沉降量的补偿措施。本设计采取
21、在紧贴建筑物基础外侧设沉降箱，在沉降箱内可采取四种方式：方式一：多个弯头的组合方式采用多个丝扣联接的弯头按顺时针方向组合，利用丝扣一定量的可旋转性产生的管道上下位移来进行沉降量的补偿。方式二：铅管方式利用铅管的可挠性进行补偿。方式三：金属软管方式选择不锈钢金属波纹软管，利用其可挠性进行补偿。方式四：金属通用型波纹补偿器方式将通用型波纹补偿器垂直安装于引入管上，利用其伸缩能力进行沉降量的补偿。方式的比较：方式一中，多个弯头埋于地下，其螺纹部分较管道易于腐蚀，且在施工过程中极易形成反时针现象。当管道下沉时，某些丝扣会反时针方向转动，从而影响其气密性。方式二中，铅管在弯曲过程中易于扁平从而影响管道的
22、通过能力。方式四中，通用补偿器可通过计算选择来满足沉降量的补偿，但对其它方向位移的补偿能力有限，另外，波纹补偿器的安装要求也高于其它几种方式。方式一、二、四对地震频发地区也不太适合。因此，本系统采用不锈钢金属波纹软管进行燃气引入管的沉降量补偿。3.2 管材选用根据2.1所述，庭院管道采用的PE管材有较多优点，但是由于PE管机械强度较低，若作明管容易受碰撞破损，导致漏气，同时受大气中紫外线与氧气的影响，会加速老化，气温的变化及油烟或其他化学剂的侵蚀对PE管道也不利。因此作为易燃易爆的燃气输送管道，不应使用PE管作室内地上管道。根据文献1，对于不大于DN80的室内燃气管道应采用镀锌钢管；对于大于D
23、N80的室内燃气管道宜采用无缝钢管，材质10号钢，连接形式采用焊接或法兰。本系统若采用镀锌钢管，根据已计算的设计流量以及镀锌钢管的经济流速6m/s(文献2)，根据公式(见公式(3-1)，初步得出燃气管道的管径远小于DN80，故采用镀锌钢管。3.3 设计计算在室内燃气管道计算之前，画出管道系统图。具体见附录3-1。居民用户室内燃气管道的计算流量，应按同时工作系数法进行计算。自引入管到各燃具之间的压降，其最大值为系统的压力降。以26栋楼立管1为例进行以下计算。3.3.1编号在系统图上将各管段按顺序编号，凡是管径变化、气流方向改变或流量变化处均应编号。对各层层高及支管处进行标高，同时标出管道附属设备
24、。3.3.2流量计算求出各管段的额定流量，根据各管段供气的用具数得同时工作系数值，可求得各管段的计算流量。如管段0-1，用户数为1户，额定流量为1.4m3/h，同时工作系数为1，则计算流量Qh=1.41=1.4m3/h。其它管段见附录3-2。3.3.3根据计算流量预选管径并计算阻力损失预选管径由系统图求得各管段的长度，并根据计算流量预选各管段的管径。预选管径可通过平均压降法或经济流速法来确定，本设计采用平均压降法来预选管径。(3-1)低压流体输送钢管GB3091-82(镀锌钢管)表3-1管径DN外径普通管壁厚管内径重量mminmmmmmmkg/m81/413.50 2.25 9.00 0.62
25、 103/817.00 2.25 12.50 0.82 151/221.25 2.75 15.75 1.25 203/426.75 2.75 21.25 1.63 25133.50 3.25 27.00 2.42 321 1/442.25 3.25 35.75 3.13 401 1/2 48.00 3.50 41.00 3.84 50260.00 3.50 53.00 4.88 652 1/275.50 3.75 68.00 6.64 取管段0-1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12为干管，总长为35.5m，取压降为200Pa，取局部阻力为10%，单位长度摩擦损失为：那段以管段0
26、-1为例计算，额定流量Q=1.4，用户数N=1，同时工作系数为K=1，则该管段计算流量为：Q=1.411=1.4为了利用图6-3进行水利计算，要进行密度校正：Pa/m由Q=1.4，附近查得d=15mm，对应实际密度下的单位长度摩擦阻力损失，该管段长0.69m，摩擦阻力损失由文献1，且为了防止阻力损失过大，管径分别取大一号和两号，下面以管径取大两号为例，则预选管径DN15，管内径为15.75mm。其它管段预选见附录3-2。实际流速根据计算流量以及预选管道的内径，确定实际流速。公式如下：(3-2)如管段0-1，判别流态并选用计算公式同庭院计算相同，仍然采用公式(2-4)、(2-5)、(2-6)、(
27、2-7)，不同的是(2-7)中管壁内表面的当量绝对粗糙度镀锌钢管一般取=0.10.2mm,本设计中人工煤气取0.15mm，天然气取0.1mm。管段0-1，属于层流状态，则单位长度管道阻力损失的密度修正密度修正：在上述单位管长摩擦阻力损失的公式中，密度为1kg/m3。只需在此基础上乘以人工煤气的密度。管段0-1：修正后的单位长度管道阻力损失为管段计算长度同庭院管道的计算，局部阻力损失的计算可以用将各种管件折成相同管径管段的当量长度，乘以单位管长阻力损失的方法。当量长度的计算公式为公式(2-8)。管段0-1：有一个旋塞(=4.0)和一个分流三通(=1.5)，局部阻力系数总和为当量长度管段长度计算长
28、度管段阻力损失：管段的总压力损失值即为管段的计算长度与经过密度修正的单位长度管道阻力损失之积。例如：管段0-1的总压力损失值为附加压头：由于燃气与空气的密度不同，当管段始末段存在标高差时，在燃气管道中将产生附加压头，在计算室内燃气管道时，必须将该值计入管道阻力损失之内。计算各管段的附加压头，每米管段的附加压头值等于乘以该管段终端及始端的标高差H，可得该管段的附加压头值。计算时需注意其正负号。管段0-1没有标高差，则附加压头为0。其余管段附加压头见附录3-2。累计阻力损失：该值即为本管段的阻力损失加上管段附加压头以及前面已经计算过的管段的阻力损失累计值。见附录3-2。总压力降及校核室内燃气管道的
29、总压力降，根据文献1表7-3多层建筑室内允许压降为250Pa，燃气表的阻力损失为100120Pa，所以按照上述过程计算所得的阻力损失应不大于130Pa。若大于130Pa，则需要改变管道直径，重新计算。附录3-2中，原管径总压力降为1211.43Pa，大一号管径总压力降为105.38Pa，大两号管径总压力降为-116.09Pa，则采用大一号管径方案。3.4 管道防腐在进入室内之前，镀锌钢管为埋地管段，则需要采用一定的防腐措施。对于埋地管段，针对土壤腐蚀性的特点，可以采用绝缘层防腐法、电保护法或排流保护法。后两者均有电流的消耗，且电保护法一般与绝缘层防腐法相结合，则本设计选择绝缘层防腐法。目前国内
30、外埋地钢管所采用的防腐绝缘层种类很多，有沥青绝缘层、聚乙烯包扎带、塑料薄膜涂层、酚醛泡沫树脂塑料绝缘层等。沥青是埋地管道中应用最多和效果较好的防腐材料。煤焦油沥青具有抗细菌防腐的特点，但有毒性。塑料绝缘层在强度、弹性、受撞击、粘结力、化学稳定性、防水性和电绝缘性等方面，均优于沥青绝缘层。所以本设计选择塑料绝缘层。而管道的绝缘层一般应满足下列基本要求：1.与钢管的粘结性好，保持连续完整。2.电绝缘性能好，有足够的耐压强度和电阻率。3.具有良好的防水性和化学稳定性。4.能抗生物腐蚀，有足够的机械强度、韧性及塑性。5.材料来源充足，价格低廉，便于机械化施工。以上述5点基本要求为基础，将常用塑料绝缘层
31、进行比较，在目前常用的聚乙烯粘胶带、熔结环氧和挤塑聚乙烯(二层、三层结构)中选择挤塑聚乙烯材料(三层结构)。因为其具有优良的机械性能和极低的水汽渗透性，耐化学介质侵蚀能力强，绝缘电阻大，并且直接由工厂流水线生产避免了人为施工质量的因素。优越性更表现在其弥补了两层PE粘结性能不足及环氧粉末涂层耐机械撞击能力不足等缺点，把两者的优势结合在一起，通过互补，防腐性能更加优越，能适合各种土壤条件使用，是目前较为完善的防腐层体系，适合在江南水网密集人口稠密的地区使用。3.5 附属设备3.5.1阀门本设计为低压燃气管道，可不设置阀门，但每户用户燃气表前可选用无填料旋塞。旋塞是一种动作灵活的阀门，阀杆转90即
32、可达到启闭的要求。杂质沉积造成的影响比闸阀小，所以广泛用于燃气管道上。无填料旋塞只允许用于低压管道上，它是利用阀芯尾部螺母的作用，使阀芯与阀体紧密接触，不致漏气。3.5.2套管立管通过各层楼板处应设套管。套管高出地面至少50mm，套管与燃气管道之间的间隙应用沥青和油麻填料。本设计中套管高出地面62mm。3.5.3补偿设施前面3.1.3已经叙述，不再赘述3.6 安装设计支承的间距要求及固定方法选择：钢管的支承最大间距参见文献5表2.2.15-3，燃气管道采用的支承固定方法参见文献5表2.2.16。本设计中管道直径均在DN1032之间，且墙面均为砖砌墙壁。如DN25的管道，其支承最大间距为3.5m
33、。而各层层高均为2.9m，所以在本设计中，采用每层设置一个管卡的方案，以达到支承的作用。在系统图中不再画出，只在材料表中列出。3.7 设计图纸本设计只需设计26栋楼室内燃气管道。燃气内管平面布置图与系统图放在同一图纸(RQ-3)。图纸还包括设备材料表，图纸达到施工设计要求，各种标注全面清晰。参 考 文 献1段常贵主编.燃气输配（第三版）.北京：中国建筑工业出版社，20012袁国汀主编.建筑燃气设计手册.北京：中国建筑工业出版社，19993刘松林著.高层建筑燃气系统设计指南.北京：机械工业出版社，20044中国建筑技术研究院.聚乙烯燃气管道工程技术规程.北京：中国建筑工业出版社，19955城镇燃
34、气室内工程施工及验收规范.北京：中国建筑工业出版社，20036哈尔滨建筑大学.供热工程制图标准.北京：中国建筑工业出版社，19987方育瑜.聚乙烯管道.北京:中国建筑工业出版社，19968王伟等.城市室内燃气工程有关问题的探讨.煤气与热力，2004年3月第24卷第3期9沈松泉等编.压力管道安全技术.南京：东南大学出版社，200010杨绿乔等著.塑料管道工程设计与施工.北京：中国建筑工业出版社，199011席德粹等编著.城市煤气管网设计与施工.上海：上海科学技术出版社，198712煤气设计手册编写组.煤气设计手册.北京：中国建筑工业出版社，198713花景新主编.城镇燃气规划建设与管理.北京：化学工业出版社，2007.7
